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1 沖壓變形 沖壓變形工藝可完成多種工序，其基本工序可分為分離工序和變形工序兩 大類。 分離工序是使坯料的一部分與另一部分相互分離的工藝方法，主要有落料、 沖孔、切邊、剖切、修整等。其中有以沖孔、落料應用最廣。變形工序是使坯 料的一部分相對另一部分產生位移而不破裂的工藝方法，主要有拉深、彎曲、 局部成形、脹形、翻邊、縮徑、校形、旋壓等。 從本質上看，沖壓成形就是毛坯的變形區(qū)在外力的作用下產生相應的塑性 變形，所以變形區(qū)的應力狀態(tài)和變形性質是決定沖壓成形性質的基本因素。因 此，根據(jù)變形區(qū)應力狀態(tài)和變形特點進行的沖壓成形分類， 可以把成形性質相 同的成形方法概括成同一個類型并進行系統(tǒng)化的研究。 絕大多數(shù)沖壓成形時毛坯變形區(qū)均處于平面應力狀態(tài)。通常認為在板材表面上 不受外力的作用，即使有外力作用，其數(shù)值也是較小的，所以可以認為垂直于 板面方向的應力為零，使板材毛坯產生塑性變形的是作用于板面方向上相互垂 直的兩個主應力。由于板厚較小，通常都近似地認為這兩個主應力在厚度方向 上是均勻分布的?；谶@樣的分析，可以把各種形式沖壓成形中的毛坯變形區(qū) 的受力狀態(tài)與變形特點，在平面應力的應力坐標系中 (沖壓應力圖 )與相應的兩 向應變坐標系中 (沖壓應變圖 )以應力與 應變坐標決定的位置來表示。也就是說， 沖壓 應力圖與沖壓應變圖中的不同位置都代表著不同的受力情況與變形特點 (1)沖壓毛坯變形區(qū)受兩向拉應力作用時，可以分為兩種情況：即 0 t=0 和 0， t=0。再這兩種情況下，絕對值最大的應力都是拉應力。以下 對這兩種情況進行分析。 1)當 0且 t=0時，安全量理論可以寫出如下應力與應變的關系式： (1-1) /（ - m） = /（ - m） = t/（ t - m） =k 式中 ， ， t 分 別 是 軸對稱沖壓 成 形時 的 徑向 主 應變 、切向主 應 變 和厚度方向上的主 應變 ； ， ， t 分 別 是 軸對稱沖壓 成 形時 的 徑向 主 應 力、切向主 應 力和厚度 方向上的主 應 力； m 平均 應 力， m=（ + + t） /3； k 常數(shù) 。在平面 應 力 狀態(tài) ，式（ 1 1）具有如下形式： 3 /（ 2 - ） =3 /（ 2 - t） =3 t/-（ t+ ） =k （ 1 2） 因為 0，所以必定有 2 - 0 與 0。 這個結 果表明：在 兩向 2 拉應 力的平面 應 力 狀態(tài)時 ，如果 絕對 值 最大 拉應 力是 ，則在這個方向上的主 應變一定是正應變，即是伸長變形。 又因為 0，所以必定有 -（ t+ ） 0 與 t2 時， 0；當 0。 的變化范圍是 = =0 。在雙向等拉力狀態(tài)時， = ，有 式（ 1 2）得 = 0 及 t 0 且 t=0 時，有式（ 1 2）可知：因為 0，所以 1） 定有 2 0 與 0。這個結果表明：對于兩向拉應力的平面應力狀 態(tài)，當 的絕對值最大時，則在這個方向上的應變一定時正的，即一定是 伸長變形。 又因為 0，所以必定有 -（ t+ ） 0 與 t ， 0；當 0。 的變化范圍是 = =0 。當 = 時， = 0， 也就是 在 雙向等拉 力 狀態(tài)下 ，在 兩個拉應 力方向 上產 生 數(shù) 值相同的伸 長變形 ；在受 單 向拉應 力 狀態(tài)時 ， 當 =0 時， =- /2，也就是說， 在受 單向拉應 力 狀態(tài) 下 其 變形 性 質 與一般的 簡單 拉伸是完全一 樣 的 。 這種變形與受力情況，處于沖壓應變圖中的 AOC 范圍內（見圖 1 1）；而 在沖壓應力圖中則處于 AOH 范圍內（見圖 1 2）。 上述兩種沖壓情況，僅在最大應力的方向上不同，而兩個應力的性質以及 它們引起的變形都是一樣的。因此，對于各向同性的均質材料，這兩種變形是 完全相同的。 (1)沖壓毛坯變形區(qū)受兩向壓應力的作用，這種變形也分兩種情況分析，即 t=0 和 0， t=0。 1）當 0 且 t=0 時，有式（ 1 2）可知：因 為 0，一定有 2 - 0 與 0。 這個結 果表明：在 兩向壓應 力的平面 應 力 狀態(tài)時 ，如果 3 絕對 值最大 拉應 力是 0，則在這個方向上的主應變一定是負應變，即是壓 縮變形。 又因為 0 與 t0，即在板料厚度方 向上的 應變 是正的，板料增厚。 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值：當 =2 時， =0；當 2 時， 0；當 0。 這時 的變化范圍是 與 0 之間 。當 = 時，是雙向等 壓 力狀態(tài) 時，故有 = 0；當 =0 時 ，是受 單 向 壓應 力 狀態(tài) ，所以 =- /2。 這種變形情況處于沖壓應變圖中的 EOG 范圍內（見圖 1 1）；而在沖壓應力圖 中則處于 COD 范圍內（見圖 1 2）。 2) 當 0 且 t=0 時，有式（ 1 2）可知：因為 0，所以 一定有 2 0 與 0。這個結果表明：對于兩向 壓 應力的平面應力狀 態(tài)，如果絕對值最大是 ，則在這個方向上的應變一定時負的，即一定是壓 縮變形。 又因為 0 與 t0，即在板料厚度方 向上的 應變 是正的，即 為壓縮變形 ，板厚增大。 在 方向上的變形取決于 與 的數(shù)值：當 =2 時， =0；當 2 ， 0；當 0。 這時， 的數(shù)值只能在 = =0 之間變化。當 = 時， 是 雙向 等壓力狀態(tài) ，所以 = 0。這種變形與受力情況，處于沖壓應變圖中的 GOL 范圍內（見圖 1 1）；而在沖壓應力圖中則處于 DOE 范圍內（見圖 1 2）。 (1)沖壓毛坯變形區(qū)受兩個異號應力的作用，而且拉應力的絕對值大于壓應 力的絕對 值。這種變形共有兩種情況，分別作如下分析。 1）當 0， | |時，由式（ 1 2）可知：因 為 0， | |，所以一定 有 2 - 0 及 0。 這個結 果表明：在異 號 的 平面 應 力 狀態(tài)時 ，如果 絕對 值最大 應 力是 拉應 力 ，則在這個絕對值最大的拉應 力方向上應變一定是正應變，即是伸長變形。 又因為 0， | |，所以必定有 0 0， 0， | |時，由式（ 1 2）可知： 用與前 項相同的方法分析可得 0。 即在異 號應 力作用的平面 應 力 狀態(tài)下 ，如果 絕 對 值最大 應 力是 拉應 力 ，則在這個方向上的應變是正的，是伸長變形；而在 壓應力 方向上的應變是負的（ 0， 0， 0， | |時，由式（ 1 2）可知：因 為 0， | |，所以一定有 2 - 0 及 0， 0，必定有 2 - 0， 即在 拉應 力方向上 的 應變 是正的， 是伸長變形。 這時 的變化范圍只能在 =- 與 =0 的范圍內 。當 =- 時， 0 0， 0， | |時，由式（ 1 2）可知： 用與前 項相同的方法分析可得 0， 0， 0, 0 AON GOH + + 伸長類 AOC AOH + + 伸長類 雙向受壓 0, 0 EOG COD 壓縮類 0, | | MON FOG + + 伸長 類 | | | LOM EOF 壓縮類 異號應力 0, | | COD AOB + + 伸長類 | | | | DOE BOC 壓縮類 7 變形區(qū)質量問題的表 現(xiàn)形式 變形程度過大引起變形區(qū) 產生破裂現(xiàn)象 壓力作用下失穩(wěn)起皺 成形極限 1 主要取決于板材的塑 性， 與厚度無關 2 可用伸長率及成形極 限 DLF 判斷 1 主要取決于傳力區(qū)的 承載能力 2 取決于抗失穩(wěn)能力 3 與板厚有關 變形區(qū)板厚的變化 減薄 增厚 提高成形極限的方法 1 改善板材塑性 2 使變形均勻化，降低局 部變形程度 3 工序間熱處理 1 采用多道工序成形 2 改變傳力區(qū)與變形區(qū) 的力學關系 3 采用防起皺措施 伸 長 類 成 形 脹 形 拉 深 翻 邊 壓 縮 類 成 形 壓 縮 類 成 形 擴 口 拉 深 脹 形 伸 長 類 成 形 縮 口 縮 口 擴口 + - - + /4 /4 翻 邊 - + + - 圖 1 3 沖壓應變圖 8 沖壓成形 極限 變形區(qū)的 成形極限 傳動區(qū)的 成形極限 伸長類 變 形 壓縮類 變 形 強 度 抗拉與抗壓 縮失衡能力 塑 性 抗縮頸 能 力 變形均 化與擴 展能力 塑 性 抗起皺 能 力 變形力及 其 變 化 各向異性 值 硬化性能 變形抗力 化學成分 組 織 變形條件 硬化性能 應力狀態(tài) 應變梯度 硬化性能 模具狀態(tài) 力學性能 值與 值 相對厚度 化學成分 組 織 變形條件 圖 1 3 體系化研究方法舉例 9 Categories of stamping forming Many deformation processes can be done by stamping, the basic processes of the stamping can be divided into two kinds: cutting and forming. Cutting is a shearing process that one part of the blank is cut form the other .It mainly includes blanking, punching, trimming, parting and shaving, where punching and blanking are the most widely used. Forming is a process that one part of the blank has some displacement form the other. It mainly includes deep drawing, bending, local forming, bulging, flanging, necking, sizing and spinning. In substance, stamping forming is such that the plastic deformation occurs in the deformation zone of the stamping blank caused by the external force. The stress state and deformation characteristic of the deformation zone are the basic factors to decide the properties of the stamping forming. Based on the stress state and deformation characteristics of the deformation zone, the forming methods can be divided into several categories with the same forming properties and to be studied systematically. The deformation zone in almost all types of stamping forming is in the plane stress state. Usually there is no force or only small force applied on the blank surface. When it is assumed that the stress perpendicular to the blank surface equal to zero, two principal stresses perpendicular to each other and act on the blank surface produce the plastic deformation of the material. Due to the small thickness of the blank, it is assumed approximately that the two principal stresses distribute uniformly along the thickness direction. Based on this analysis, the stress state and 10 the deformation characteristics of the deformation zone in all kind of stamping forming can be denoted by the point in the coordinates of the plane princ ipal stress(diagram of the stamping stress) and the coordinates of the corresponding plane principal stains (diagram of the stamping strain). The different points in the figures of the stamping stress and strain possess different stress state and deformation characteristics. (1)When the deformation zone of the stamping blank is subjected toplanetensile stresses, it can be divided into two cases, that is 0,t=0and 0,t=0.In both cases, the stress with the maximum absolute value is always a tensile stress. These two cases are analyzed respectively as follows. 2)In the case that 0andt=0, according to the integral theory, the relationships between stresses and strains are: /（ -m） =/（ -m） =t/（ t -m） =k 1.1 where, ， ， t are the principal strains of the radial, tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming; ， and tare the principal stresses of the radial, tangential and thickness directions of the axial symmetrical stamping forming;m is the average stress,m=（ +t） /3; k is a constant. In plane stress state, Equation 1.1 3/（ 2-） =3/（ 2-t） =3t/-（ t+） =k 1.2 Since 0,so 2-0 and 0.It indicates that in plane stress state with two axial tensile stresses, if the tensile stress with the maximum absolute value is , the principal strain in this direction must be positive, that is, the deformation belongs 11 to tensile forming. In addition, because 0， therefore -（ t+） 0 and t2,0； and when 0. The range of is =0 . In the equibiaxial tensile stress state = ， according to Equation 1.2,=0 and t 0 and t=0, according to Equation 1.2 , 2 0 and 0,This result shows that for the plane stress state with two tensile stresses, when the absoluste value of is the strain in this direction must be positive, that is, it must be in the state of tensile forming. Also because0， therefore -（ t+） 0 and t,0;and when 0. 12 The range of is = =0 .When =,=0, that is, in equibiaxial tensile stress state, the tensile deformation with the same values occurs in the two tensile stress directions; when =0, =- /2, that is, in uniaxial tensile stress state, the deformation characteristic in this case is the same as that of the ordinary uniaxial tensile. This kind of deformation is in the region AON of the diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region GOH of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2). Between above two cases of stamping deformation, the properties ofand, and the deformation caused by them are the same, only the direction of the maximum stress is different. These two deformations are same for isotropic homogeneous material. (1)When the deformation zone of stamping blank is subjected to two compressive stressesand(t=0), it can also be divided into two cases, which are 0,t=0 and 0,t=0. 1） When 0 and t=0, according to Equation 1.2, 2-0 與 =0.This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses, if the stress with the maximum absolute value is 0, the strain in this direction must be negative, that is, in the state of compressive forming. Also because 0 and t0.The strain in the thickness direction of the blankt is positive, and the thickness increases. The deformation condition in the tangential direction depends on the values 13 of and .When =2,=0;when 2,0;and when 0. The range of is 0.When =,it is in equibiaxial tensile stress state, hence=0; when =0,it is in uniaxial tensile stress state, hence =-/2.This kind of deformation condition is in the region EOG of the diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region COD of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2). 2） When 0and t=0, according to Equation 1.2,2- 0 and 0. This result shows that in the plane stress state with two compressive stresses, if the stress with the maximum absolute value is , the strain in this direction must be negative, that is, in the state of compressive forming. Also because 0 and t0.The strain in the thickness direction of the blankt is positive, and the thickness increases. The deformation condition in the radial direction depends on the values of and . When =2, =0; when 2,0; and when 0. The range of is = =0 . When = , it is in equibiaxial tensile stress state, hence =0.This kind of deformation is in the region GOL of the diagram of the stamping strain (see Fig.1.1), and in the region DOE of the diagram of the stamping stress (see Fig.1.2). (3) The deformation zone of the stamping blank is subjected to two stresses with opposite signs, and the absolute value of the tensile stress is larger than that of the compressive stress. There exist two cases to be analyzed as follow: 14 1)When 0, |, according to Equation 1.2, 2-0 and 0.This result shows that in the plane stress state with opposite signs, if the stress with the maximum absolute value is tensile, the strain in the maximum stress direction is positive, that is, in the state of tensile forming. Also because 0, |, therefore =-. When =-, then 0,0,0, |, according to Equation 1.2, by means of the same analysis mentioned above, 0, that is, the deformation zone is in the plane stress state with opposite signs. If the stress with the maximum absolute value is tensile stress , the strain in this direction is positive, that is, in the state of tensile forming. The strain in the radial direction is negative （ =-. When =-, then 0, 0, 0,|, according to Equation 1.2, 2- 0 and 0 and 0, therefore 2- 0. The strain in the tensile stress direction is positive, or in the state of tensile forming. The range of is 0=-.When =-, then 0,0,0, |, according to Equation 1.2 and by means of the same analysis mentioned above,=-.When =-, then 0, 0, 0,0 AON GOH + + Tensile AOC AOH + + Tensile Biaxial compressive stress state 0,0 EOG COD Compress ive 0,| MON FOG + + Tensile | LOM EOF Compress ive State of stress with opposite signs 0,| COD AOB + + Tensile | | DOE BOC Compress ive 20 Table 1.2 Comparison between tensile and compressive forming Item Tensile forming Compressive forming Representation of the quality problem in the deformation zone Fracture in the deformation zone due to excessive deformation Instability wrinkle caused by compressive stress Forming limit 3 Mainly depends on the plasticity of the material, and is irrelevant to the thickness 4 Can be estimated by extensibility or the forming limit DLF 4 Mainly depends on the loading capability in the force transferring zone 5 Depends on the anti-instability capability 6 Has certain relationship to the blank thickness Variation of the blank thickness in the deformation zone Thinning Thickening Methods to improve forming limit 4 Improve the plasticity of the material 5 Decrease local 4 Adopt multi-pass forming process 5 Change the mechanics 21 deformation, and increase deformation uniformity 6 Adopt an intermediate heat treatment process relationship between the force transferring and deformation zones 6 Adopt anti-wrinkle measures Fig.1.1 Diagram of stamping strain tensile forming bulging deep drawing flanging compressive forming compressive forming expanding deep drawing bulging tensile forming necking necking expanding + - - + /4 /4 flanging - + + - Fig.1.2 Diagram of stamping stress 22 Ten sile for ming Com pres sion for ming St re ngth Cap abil ity of an ti -w rinkle und er t he t ensi le and com pres sive st re sses Plasticity Cap abil ity of an ti -n ecking Def orma tion uniformit y an d ex te nsion ca pa bility Pl as ticity Cap abil ity of an ti -w rinkle Def orma tion for ce a nd i ts Ani sotr opy valu e of r Har deni ng c hara cter isti cs Deformation r es is ta nc e Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Har deni ng c hara cter isti cs Sta te o f st ress Gradient of s tr ai n Har deni ng c hara cter isti cs Die sha pe Mechanical pr oe rt y The value of t he n a nd r Relative th ic kn es s Che mist ry c ompo nent Str uctu re Deformation c on di ti on s Fig.1.3 Examples for systematic research methods 河南機電高等?？茖W校 畢業(yè)設計（論文）開題報告 學生姓名： 鄭圣 學 號： 0312149 專 業(yè)： 模具設計與制造專業(yè) 設計(論文)題目：鐵芯片無廢料跳步模 指導教師： 楊占堯 教授 2006年4月10日 畢 業(yè) 設 計（論 文）開 題 報 告 1．結合畢業(yè)設計（論文）課題情況，根據(jù)所查閱的文獻資料，撰寫1500字左右（本科生2000字左右）的文獻綜述(包括目前該課題在國內外的研究狀況、發(fā)展趨勢以及對本人研究課題的啟發(fā))： 文 獻 綜 述 查閱的參考文獻資料: 1. 劉建超 張寶忠主編. 沖壓模具設計與制造 高等教育出版社. 2004 2. 吳泊杰 主編 沖壓工藝與模具 電子工業(yè)出版社.2004 3. 王孝培 主編 沖 壓 手 冊 機械工業(yè)出版社.2002 4.沖模設計手冊編寫組 沖模設計手冊 機械工業(yè)出版社.1999 5.許發(fā)樾 主編 使用模具設計與制造 機械工業(yè)出版社.2002 6.彭建聲 主編 簡明模具工實用技術手冊 機械工業(yè)出版社.1993 7.黃毅宏 主編 模具制造工藝 機械工業(yè)出版社.1999 8王樹勛 主編 模具實用技術設計綜合手冊 華南理工大學出版社.1997 9.陳錫棟 周小玉主編 實用模具技術手冊 機械工業(yè)出版社.2002 10薛嚴成 主編 公差配合與技術測量 機械工業(yè)出版社.2004 11.模具實用技術叢書編委會編 沖模設計應用實例 機械工業(yè)出版社.2000 12. 模具標準應用手冊 一、中國模具的發(fā)展現(xiàn)狀 　　改革開放以來，隨著國民經濟的高速發(fā)展，市場對模具的需求量不斷增長。近年來，模具工業(yè)一直以15%左右的增長速度快速發(fā)展，模具工業(yè)企業(yè)的所有制成分也發(fā)生了巨大變化，除了國有專業(yè)模具廠外，集體、合資、獨資和私營也得到了快速發(fā)展。浙江寧波和黃巖地區(qū)的“模具之鄉(xiāng)”；廣東一些大集團公司和迅速崛起的鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)，科龍、美的、康佳等集團紛紛建立了自己的模具制造中心；中外合資和外商獨資的模具企業(yè)現(xiàn)已有幾千家。 　　 隨著與國際接軌的腳步不斷加快，市場競爭的日益加劇，人們已經越來越認識到產品質量、成本和新產品的開發(fā)能力的重要性。而模具制造是整個鏈條中最基礎的要素之一，模具制造技術現(xiàn)已成為衡量一國制造業(yè)水平的標準。 近年許多模具企業(yè)加大了用于技術進步的投資力度，將技術進步視為企業(yè)發(fā)展的重要動力。一些國內模具企業(yè)已普及了二維CAD，并陸續(xù)開始使用UG、Pro/Engineer、I-DEAS、Euclid-IS等國際通用軟件，個別廠家還引進了Moldflow、C-Flow、 　　以汽車覆蓋件模具為代表的大型沖壓模具的制造技術已取得很大進步，東風汽車公司模具廠、一汽模具中心等模具廠家已能生產部分轎車覆蓋件模具。此外，許多研究機構和大專院校開展模具技術的研究和開發(fā)。經過多年的努力，在模具CAD/CAE/CAM技術方面取得了顯著進步；在提高模具質量和縮短模具設計制造周期等方面做出了貢獻。 二、中國模具行業(yè)發(fā)展前景 巨大的市場需求將推動中國模具的工業(yè)調整發(fā)展。 ??? 1999年中國大陸制造工業(yè)對模具的總市場需求量約為330億元，今后幾年仍將以每年10%以上的速度增長。對于大型、精密、復雜、長壽命模具需求的增長將遠超過每年10%的增幅。 ??? 汽車、摩托車行業(yè)的模具需求將占國內模具市場的一半左右。1999年，國內汽車年產量為183萬輛，。保有量為1500萬輛，預計到2005年汽車年產量將達300萬輛。汽車、摩托車行業(yè)的發(fā)展將會大大推動模具工業(yè)的高速增長，特別是汽車覆蓋件模具、塑料模具和壓鑄模具的發(fā)展。例如，到2005年汽車行業(yè)將需要各種塑料件36萬噸，而目前的生產能力僅為20多萬噸，因此發(fā)展空間十分廣闊。 家用電器，如彩電、冰箱、洗衣機、空調等，在國內的市場很大。目前，我國的彩電的年產量已超過3200萬臺，電冰箱、洗衣機和空調的年產量均超過了1000萬臺。家用電器行業(yè)的發(fā)展對模具的需求量也將會很大。 ??? 其它發(fā)展較快的行業(yè)，如電子、通訊和建筑材料等行業(yè)對模具的需求，都將對中國模具工業(yè)和技術的發(fā)展產生巨大的推動作用 三、未來沖壓模具制造技術發(fā)展趨勢 　　模具技術的發(fā)展應該為適應模具產品“交貨期短”、“精度高”、“質量好”、“價格低”的要求服務。達到這一要求急需發(fā)展如下幾項： 　(1)全面推廣CAD/CAM/CAE技術 (2)高速銑削加工 (3)模具掃描及數(shù)字化系統(tǒng) (4)電火花銑削加工 (5)提高模具標準化程度 (6)優(yōu)質材料及先進表面處理技術 (7)模具研磨拋光將自動化、智能化 (8)模具自動加工系統(tǒng)的發(fā)展  畢 業(yè) 設 計（論 文）開 題 報 告 ２．本課題的研究思路（包括要研究或解決的問題和擬采用的研究方法、手段（途徑）及進度安排等）： 一、設計過程具體步驟如下： 1.審題目借閱參考書 2.工藝分析及工藝方案確定 包括對工件外形結構的分析，工件材料的分析及工藝方案的比較選定。 3.工藝計算 對墊片件的沖壓力、卸料力、頂件力的計算。 4.模具結構確定 5.繪制草圖 6.模具工作部分尺寸計算 主要是落料凹模、落料凸模的主要刃口尺寸的計算。 7.拆畫零件圖 除導柱、導套、螺釘、銷釘?shù)葮藴始猓磺蟹菢藴蕵硕夹枰甬嬃慵D。 8. 繪制正式模具裝配圖 9. 編制工作零件加工工藝 10. 編寫設計說明書 11. 設計總結準備答辯 二、實施方案及主要研究手段 1. 審題及查閱文獻資料； 2. 主要結構計算； 3. 模具結構設計； 3. 利用AutoCAD制圖； 4. 撰寫設計說明書； 5. 校對改正準備答辯。  畢 業(yè) 設 計（論 文）開 題 報 告 指導教師意見： 1．對“文獻綜述”的評語： 2．對本課題的研究思路、深度、廣度及工作量的意見和對設計（論文）結果的預測： 指導教師： 年 月 日 所在專業(yè)審查意見： 負責人： 年 月 日