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設(shè)計證書號： A112000056 工程號： 2008(三)第02號 計 算 書 項目名稱：北京地鐵八號線二期工程 鼓樓大街站主體結(jié)構(gòu) 設(shè)計階段： 施工設(shè)計 專 業(yè)： 結(jié) 構(gòu) 計 算： 徐 騫 校 核： 王 慶 禮 審 定： 李 立 中鐵隧道勘測設(shè)計院有限公司 2010年06月 鼓樓大街站主體結(jié)構(gòu)計算書 一、車站工程及地質(zhì)概況 鼓樓大街站位于舊鼓樓大街道路下方，南北走向。車站為明挖三層框架結(jié)構(gòu)，支護(hù)結(jié)構(gòu)體系采用800mm厚地下連續(xù)墻和內(nèi)支撐。車站長164.4m,標(biāo)準(zhǔn)段寬22.7m，高20.61m。標(biāo)準(zhǔn)段底板埋深24.12m。車站標(biāo)準(zhǔn)段為雙柱三跨。 結(jié)構(gòu)上覆土以雜填土①1、粉土填土①為主；車站主體主要位于細(xì)粉砂③3、粉細(xì)砂④4、細(xì)砂⑦4、粉質(zhì)粘土⑥、⑥1、⑥2和中細(xì)砂⑨中；基底為粉土⑧2層與中細(xì)砂⑨4層。該段地層無不良地質(zhì)作用。 本場地賦存3層地下水，第一層：上層滯水，靜止水位埋深5.30米，該層水不連續(xù)。 第二層：層間滯留水，靜止水位埋深12.80～15.40米，該層水水量較小，不連續(xù)。 第三層：潛水，靜止水位埋深27.00～28.10米 ，該含水層連續(xù)，水量豐富。 抗浮設(shè)防水位按40.0m考慮，即地面以下約6.5m。 二、相關(guān)的國家標(biāo)準(zhǔn)與規(guī)范： （1）《地鐵設(shè)計規(guī)范》 （GB50157-2003） （2）《鐵路隧道設(shè)計規(guī)范》 （TB10003-2005） （3）《錨桿噴射混凝土支護(hù)技術(shù)規(guī)范》（GB50086-2001） （4）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》 （GB50010-2002） （5）《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 （GB50009-2001）2006年版 （6）《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 （GB50011-2001）2008修訂版 （7）《地下工程防水技術(shù)規(guī)范》 （GB50108-2008） （8）《人民防空地下室設(shè)計規(guī)范》 （GB50038-2005） 三、結(jié)構(gòu)設(shè)計標(biāo)準(zhǔn) （1）車站主體結(jié)構(gòu)工程的設(shè)計使用年限為100年。 （2）工程結(jié)構(gòu)的安全等級為一級，構(gòu)件重要性系數(shù)取1.1。 （3）地鐵的地下通道、通風(fēng)亭均按一級耐火等級設(shè)計。 （4）車站防水等級均為一級。 （5）人防等級按5級設(shè)防。 （6）結(jié)構(gòu)按8度抗震設(shè)防烈度進(jìn)行抗震驗算，梁柱連接節(jié)點按抗震等級三級采取構(gòu)造措施，其他墻板連接節(jié)點按抗震等級三級采取構(gòu)造措施。 （7）二襯混凝土裂縫控制等級為三級，即構(gòu)件允許出現(xiàn)裂縫，裂縫寬度控制標(biāo)準(zhǔn)：迎土面≤0.2mm，其余≤0.3mm。 （8）結(jié)構(gòu)抗浮安全系數(shù)不計側(cè)壁摩阻力≥1.05，計側(cè)壁摩阻力≥1.15。 四、結(jié)構(gòu)計算原則 結(jié)構(gòu)設(shè)計考慮地質(zhì)條件、埋設(shè)深度、荷載、結(jié)構(gòu)形式、施工工序等因素，按照信息化進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計，工程類比法確定結(jié)構(gòu)參數(shù)，并進(jìn)行施工階段和使用階段的計算分析。結(jié)構(gòu)構(gòu)件根據(jù)承載力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的要求，分別對施工階段、使用階段進(jìn)行下列計算及驗算。 1）結(jié)構(gòu)構(gòu)件根據(jù)承載力極限狀態(tài)及正常使用極限狀態(tài)的要求，分別進(jìn)行承載能力的計算和穩(wěn)定性、變形及裂縫寬度驗算； 2）結(jié)構(gòu)的安全等級為一級，結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù)取1.1； 3）結(jié)構(gòu)的裂縫控制等級為三級，即構(gòu)件允許出現(xiàn)裂縫。裂縫寬度限值：迎水面不大于0.2mm，其他不大于0.3mm； 4）結(jié)構(gòu)按8度地震設(shè)防烈度進(jìn)行抗震設(shè)防，并采取相應(yīng)的構(gòu)造措施，以提高結(jié)構(gòu)的整體抗震性能； 5）結(jié)構(gòu)設(shè)計按5級人防的抗力標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行驗算，并在規(guī)定的設(shè)防位置采取相應(yīng)的構(gòu)造措施； 6）結(jié)構(gòu)抗浮驗算按最不利情況采用，當(dāng)不考慮側(cè)壁摩阻力時，其抗浮安全系數(shù)應(yīng)大于1.05； 7）結(jié)構(gòu)構(gòu)件的設(shè)計應(yīng)按承載力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)分別進(jìn)行計算，取其最不利組合進(jìn)行設(shè)計； 8）結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)符合結(jié)構(gòu)的實際工作條件和受力狀態(tài)，切實反映結(jié)構(gòu)與周圍地層的相互作用。 五、結(jié)構(gòu)材料及結(jié)構(gòu)尺寸擬定 1、結(jié)構(gòu)材料 頂板、側(cè)墻、端墻、底板、頂、底梁：C40、P10鋼筋混凝土； 中板、中梁：C40鋼筋混凝土； 中柱：C50鋼筋混凝土；邊柱C50、P10鋼筋混凝土； 鋼筋：HPB235、HRB335級鋼筋。 2、結(jié)構(gòu)尺寸 頂板：800mm；負(fù)一層中板：400mm；負(fù)二層中板: 400mm；底板：1000mm。側(cè)墻：700mm；端墻：900mm；頂縱梁：10002000mm(寬高)、9502000mm(寬高)；負(fù)一層中縱梁：10001000mm(寬高)；負(fù)二層中縱梁：10001000mm(寬高)；底縱梁: 10002200mm，1000mm2430mm(寬高)；柱：8001000mm(寬高)、10001300mm(寬高)、800700mm(寬高)。 六、荷載計算及荷載組合 1、永久荷載 （1）土壓力：采用靜止土壓力，計算如下： 車站頂板覆土厚h=3.5m，土重度γ=20KN/m3,頂板上方垂直土壓力 q土=hγ=3.520=70KPa 根據(jù)車站結(jié)構(gòu)高度范圍內(nèi)各土層高度和側(cè)壓力系數(shù)，加權(quán)平均值分別為 γ平=20KN/m3 λ平=0.38 側(cè)土壓力e1=h1λ平γ平=3.50.3820=26.6 KPa 側(cè)土壓力e2=h2λ平γ平=24.120.3820=183.3KPa （2）水壓力：采用抗浮水位凈水壓力，抗浮水位在地面以下6.5m，抗浮水位下的水側(cè)壓力 W1=(24.12-6.5)10=176.2 KPa 底板水壓力W2=(24.12-6.5)10=176.2KPa 結(jié)構(gòu)自重：取實際重力，結(jié)構(gòu)重度γ=25KN/m3 設(shè)備荷載：q設(shè)備=8 KPa 人群荷載q人=4 KPa 2、可變荷載 地面超載及其引起的側(cè)壓力：分別取20KPa和10KPa； 人群荷載：取q人=4 KPa； 3、偶然荷載 人防荷載：按5級人防取值,計算如下： 地面空氣沖擊波超壓計算值△Pms=0.1MPa 地面空氣沖擊波按等沖量簡化的等效作用時間t2=0.78S 土的計算深度h=3.5m 土的起始壓力波速V0=348.6m/s 波速比γ=1.5 土的峰值壓力波速V1= V0/γ=500/1.5=186.3m/s 土的應(yīng)變恢復(fù)比δ=0.57 土中壓縮波的最大壓力Ph=(1-(h/ t2/ V1)(1-δ)) △Pms =(1-3.5/0.78/186.3(1-0.57))0.11000=99.0 KPa 頂板核爆動荷載綜合反射系數(shù)K=1.33 防空地下室頂板的核爆動荷載最大壓力Pc1=KPh=991.33=131.67 KPa 土的側(cè)壓系數(shù)ζ=0.39 土的底壓系數(shù)η=0.8 土中結(jié)構(gòu)外墻的水平均布核爆動荷載最大壓力Pc2=ζPh=0.3999=38.61 KPa （這里Ph為側(cè)墻中點深度處的值） 土中結(jié)構(gòu)底板上核爆動荷載最大壓力Pc3= Pc1η=131.670.8=108.5 KPa 頂板結(jié)構(gòu)允許延性比【β】=2 外墻結(jié)構(gòu)允許延性比【β】=2 底板結(jié)構(gòu)允許延性比【β】=2 頂板動力系數(shù)Kd1=2【β】/(2【β】-1)=1.33 外墻動力系數(shù)Kd2=2【β】/(2【β】-1)=1.33 底板動力系數(shù)Kd3=2【β】/(2【β】-1)=1.33 頂板等效靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值qe1= Kd1 Pc1=1.33131.67=175.1 KPa 外墻等效靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值qe2= Kd2 Pc2=1.3338.61=51.35 KPa 底板等效靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值qe3= Kd3 Pc3=1.33108.5=144.3 KPa 地震荷載：按三級抗震等級，8度抗震設(shè)防烈度取值。 4、荷載組合： 基本組合：1.35永久荷載+1.4可變荷載；標(biāo)準(zhǔn)組合：永久荷載+可變荷載；偶然組合：1.2永久荷載+偶然荷載 根據(jù)不同的荷載組合采用以上相應(yīng)的荷載分項系數(shù)。 七.計算模型 1、計算假定 1）結(jié)構(gòu)縱向取1米作為一個計算單元，作為平面應(yīng)變問題來近似處理。 2）假定襯砌為小變形彈性梁，并離散為足夠多個等厚度直桿梁單元。 3) 用布置于各節(jié)點上的彈簧單元來模擬圍巖與圍護(hù)結(jié)構(gòu)、主體結(jié)構(gòu)的相互約束；假定彈簧不承受拉力，即不計圍巖與結(jié)構(gòu)間的粘結(jié)力；彈簧受壓時的反力即為圍巖對結(jié)構(gòu)的彈性抗力。 4) 假定圍護(hù)結(jié)構(gòu)與主體結(jié)構(gòu)之間只傳遞徑向壓力。 2、計算圖示 八、結(jié)構(gòu)橫斷面計算 采用SAP2000程序進(jìn)行計算，根據(jù)不同的斷面，采用相應(yīng)的等代框架單元進(jìn)行建模計算。車站分2個橫斷面進(jìn)行計算，選取抗浮水位作用下的工況，圍護(hù)結(jié)構(gòu)參與受力，承受側(cè)土壓力，主體結(jié)構(gòu)承受水壓力。車站頂部有還建建筑，還建要求規(guī)定車站頂部荷載合計不得超過100KN/m，綜合考慮施工階段及運營階段，車站頂部荷載以100KN/m計。主體結(jié)構(gòu)側(cè)壓力按100ξ計（ξ為土的側(cè)壓力系數(shù)）。 1、標(biāo)準(zhǔn)段各組合內(nèi)力圖： 圖1 抗浮水位標(biāo)準(zhǔn)組合彎矩（KN*m） 圖2 抗浮水位標(biāo)準(zhǔn)組合軸力（KN） 圖3 抗浮水位標(biāo)準(zhǔn)組合剪力（KN） 圖4 抗浮水位基本組合彎矩（KN*m） 圖5 抗浮水位基本組合軸力（KN） 圖6 抗浮水位基本組合剪力（KN） 圖7 抗浮水位偶然組合彎矩（KN） 圖8 抗浮水位偶然組合軸力（KN） 圖9 抗浮水位偶然組合剪力（KN） 1、 盾構(gòu)段各組合內(nèi)力圖： 圖10 抗浮水位標(biāo)準(zhǔn)組合彎矩（KN*m） 圖11 抗浮水位標(biāo)準(zhǔn)組合軸力（KN） 圖12 抗浮水位標(biāo)準(zhǔn)組合剪力（KN） 圖13 抗浮水位基本組合彎矩（KN*m） 圖14 抗浮水位基本組合軸力（KN） 圖15 抗浮水位基本組合剪力（KN） 圖16 抗浮水位偶然組合彎矩（KN*m） 圖17 抗浮水位偶然組合軸力（KN） 圖18 抗浮水位偶然組合剪力（KN） 下面列出根據(jù)內(nèi)力計算得出各斷面在三種組合下的配筋結(jié)果。計算原則：頂板、中板、底板、側(cè)墻按壓彎構(gòu)件計算。 基本組合與標(biāo)準(zhǔn)組合配筋計算 標(biāo)準(zhǔn)段 彎矩(KN.M) 軸力（KN） 截面(mm) 按承載力控制 按裂縫寬度控制 裂縫寬度（mm） 頂板跨中 395 277 1000800 7Φ25　 0.18　 頂板柱支座 290 277 1000800 7Φ25 0.16 頂板墻支座 659 277 1000800 4Φ25+5Φ22 0.178 底板跨中 525 604 10001000 　7Φ25 0.193　 底板柱支座 410 604 10001000 7Φ25 0.181 底板墻支座 845 604 10001000 5Φ25+5Φ22 0.193 側(cè)墻頂板支座 466 277 1000700 5Φ25+5Φ22 0.178 負(fù)一層側(cè)墻跨中 12.5 510 1000700 構(gòu)造配筋 　 負(fù)一層側(cè)墻中板支座 215 666 1000700 4Φ25　 0.16　 負(fù)二層側(cè)墻跨中 190 725 1000700 5Φ25 0.16 負(fù)二層側(cè)墻中板支座 407 847 1000700 7Φ25　 0.2 負(fù)三層側(cè)墻跨中 265 892 1000700 6Φ22 0.17 側(cè)墻底板支座 694 1007 1000700 7Φ22+7Φ25 0.158 負(fù)一層板跨中 46 764 1000400 4Φ18 　 負(fù)一層板柱支座 42 764 1000400 4Φ18 　 負(fù)一層板墻支座 126 771 1000400 5Φ18 0.25 負(fù)二層板跨中 46 1612 1000400 4Φ18 　 負(fù)二層板柱支座 53 971 1000400 4Φ18 　 負(fù)二層板墻支座 65 1613 1000400 4Φ18 盾構(gòu)段 彎矩(KNM) 軸力（KN） 截面（mm） 按承載力控制 按裂縫寬度控制 裂縫寬度（mm） 頂板跨中 626 320 1000800 9Φ28 0.25 頂板柱支座 384 320 1000800 7Φ25 0.183 頂板墻支座 680 320 1000700 7Φ28+7Φ25 0.176 底板跨中 713 2241 10001000 6Φ28 0.22 底板柱支座 620 2241 10001000 5Φ28 0.18 底板墻支座 1291 2241 10001000 7Φ28+7Φ25 0.18 側(cè)墻頂板支座 456 320 1000800 7Φ28 0.18 側(cè)墻負(fù)一層跨中 32 664 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻負(fù)一層中板支座 210 804 1000700 5Φ28 0.14 側(cè)墻負(fù)二層跨中 143 842 1000700 4Φ25 0.156 側(cè)墻負(fù)二層中板支座 604 1020 1000700 7Φ28+4Φ22 0.132 側(cè)墻負(fù)三層跨中 470 1071 1000700 7Φ25 0.247 側(cè)墻底板支座 1005 1196 1000700 7Φ28+10Φ25 0.187 負(fù)一層中板跨中 61 656 1000400 4Φ18 負(fù)一層中板柱支座 67 656 1000400 4Φ18 0.21 負(fù)一層中板墻支座 154 656 1000400 7Φ18 0.24 負(fù)二層中板跨中 63 1912 1000400 4Φ18 負(fù)二層板柱支座 79 1912 1000400 5Φ18 0.24 負(fù)二層板墻支座 174.8 1914 1000400 7Φ18 0.255 人防組合配筋計算 標(biāo)準(zhǔn)段 彎矩(KN.M) 軸力 （KN） 截面（mm） 按承載力控制 頂板跨中 1082 643 1000800 7.6Φ25 頂板柱支座 473 643 1000800 3.2Φ25 頂板墻支座 1137 643 1000800 8Φ25 底板跨中 1166 2396 10001000 6.4Φ25 底板柱支座 818 2397 10001000 4.4Φ25 底板墻支座 1344 2397 10001000 7.4Φ25 側(cè)墻頂板支座 1308 1318 1000700 10.8Φ25 負(fù)一層側(cè)墻跨中 65.3 1365 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻負(fù)一層中板支座 278.5 1499 1000700 構(gòu)造配筋 負(fù)二層側(cè)墻跨中 323 1563 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻負(fù)二層中板支座 555 1720 1000700 4.4Φ25 負(fù)三層側(cè)墻跨中 348 1778 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻底板支座 1171 1851 1000700 9.6Φ25 盾構(gòu)段 彎矩 (KN.M) 軸力 （KN） 截面(mm) 按承載力控制 頂板跨中 1673 845 1000800 9.5Φ28 頂板柱支座 986 845 1000800 5.4Φ28 頂板墻支座 1777 845 1000800 8.8Φ28 底板跨中 1829 2913 10001000 5.6Φ28 底板柱支座 1794 2913 10001000 5.5Φ28 底板墻支座 1884 2914 10001000 5.9Φ28 側(cè)墻頂板支座 1890 1612 1000700 11.7Φ28 負(fù)一層側(cè)墻跨中 131.7 1665 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻負(fù)一層中板支座 255.3 1862 1000700 構(gòu)造配筋 負(fù)二層側(cè)墻跨中 273 1936 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻負(fù)二層中板支座 804 2116 1000700 3.8Φ28 負(fù)三層側(cè)墻跨中 623 2200 1000700 2.6Φ28 側(cè)墻底板支座 1654 2278 1000700 9.5Φ28 注：表中承載力控制配筋對應(yīng)的荷載組合為基本組合，裂縫寬度控制配筋對應(yīng)的荷載組合為標(biāo)準(zhǔn)組合。 九、縱梁結(jié)構(gòu)計算 1、計算原則：選取相鄰兩個變形縫之間的梁段，按梁柱體系進(jìn)行計算。梁按純彎構(gòu)件進(jìn)行配筋計算。 2、荷載取值：梁上荷載選自各個橫斷面在不同組合下的柱的軸力差產(chǎn)生的等效均布荷載。以1～13軸縱梁（取標(biāo)準(zhǔn)段數(shù)值）為例：人防組合：頂縱梁等效均布荷載q1=2240KN/m，負(fù)一層中縱梁等效均布荷載q2=131KN/m，負(fù)二層中縱梁等效均布荷載q3=155KN/m，底縱梁等效均布荷載q4=2571KN/m；標(biāo)準(zhǔn)組合：頂縱梁等效均布荷載q1=850KN/m，負(fù)一層中縱梁等效均布荷載q2=150KN/m，負(fù)二層中縱梁等效均布荷載q3=157KN/m，底縱梁等效均布荷載q4=1200KN/m。 3、以下為各段縱梁內(nèi)力圖： 圖19 1～13軸縱梁標(biāo)準(zhǔn)組合彎矩（KN*m） 圖20 1～13軸縱梁基本組合彎矩（KN*m） 圖21 1～13軸縱梁人防組合彎矩（KN*m） 圖22 13～20軸縱梁標(biāo)準(zhǔn)組合彎矩（KN*m） 圖23 13～20軸縱梁基本組合彎矩（KN*m） 圖24 13～20軸縱梁人防組合彎矩（KN*m） 根據(jù)梁內(nèi)力進(jìn)行配筋計算，頂縱梁配筋跨中由人防組合控制支座處由標(biāo)準(zhǔn)組合控制；底縱梁的配筋由標(biāo)準(zhǔn)組合控制；中縱梁的配筋由標(biāo)準(zhǔn)組合控制。 各軸縱梁配筋如下表所示： 頂縱梁配筋表 （鋼筋采用φ32） 組合類別 標(biāo)準(zhǔn)組合 基本組合 人防組合 配筋位置 截面 尺寸 彎矩 （KN.m） 配筋 （根數(shù)） 裂縫（mm） 彎矩（KN.m） 配筋 （根數(shù)） 彎矩（KN.m） 配筋 （根數(shù)） 1軸支座 10002000 1330 6 0.117 226 構(gòu)造 3405 5.48 1～2軸跨中 10002000 4267 17 0.293 6565 14.65 10967 18.24 2軸支座 10002000 2700 12 0.173 1817 3.91 6661 10.89 2～3軸跨中 10002000 3590 14 0.286 6030 13.40 9331 15.38 3軸支座 10002000 3750 19 0.187 4918 10.83 9384 15.56 3～4軸跨中 10002000 1491 5 0.297 2000 4.31 3855 6.18 4軸支座 10002000 4294 22 0.192 6323 14.08 10960 18.33 4～5軸跨中 10002000 4030 16 0.291 5618 12.44 10259 16.99 5軸支座 10002000 5020 26 0.193 7056 15.81 12863 21.74 5～6軸跨中 10002000 3571 14 0.282 5052 11.14 9067 14.92 6軸支座 10002000 5070 26 0.196 5580 12.35 12912 21.83 6～7軸跨中 10002000 3572 14 0.282 5011 11.05 9087 14.96 7軸支座 10002000 5076 26 0.196 7180 16.10 12925 21.85 7～8軸跨中 10002000 3565 14 0.281 5015 11.06 9070 14.93 8軸支座 10002000 5072 26 0.196 7166 16.07 12910 21.83 8～9軸跨中 10002000 3565 14 0.281 5026 11.08 9070 14.93 9軸支座 10002000 5063 26 0.196 7152 16.03 12893 21.80 9～10軸跨中 10002000 3575 14 0.283 5026 11.08 9080 14.95 10軸支座 10002000 5042 26 0.191 7145 16.02 12860 21.74 10～11軸跨中 10002000 3576 14 0.283 4950 10.91 9074 14.94 11軸支座 10002000 5060 26 0.196 7280 16.34 12900 21.81 11～12軸跨中 10002000 3438 13 0.293 5210 11.50 8840 14.53 12軸支座 10002000 5295 27 0.198 6602 14.74 13270 22.48 12～13軸跨中 10002000 5756 23 0.294 8434 19.11 14848 25.23 13軸支座 10002000 694 4 0.11 1204.6 2.58 1607 2.56 14軸支座 10002000 610 4 0.11 1151.8 2.47 1318 2.10 14～15軸跨中 10002000 5645 23 0.286 8466 19.19 14870 25.27 15軸支座 10002000 5606 29 0.194 6178 13.74 13486 22.88 15～16軸跨中 10002000 3252 13 0.254 5134 11.33 8663 14.23 16軸支座 10002000 5127 27 0.188 7435 16.71 13118 22.20 16～17軸跨中 10002000 3292 13 0.263 4385 9.62 8287 13.59 17軸支座 10002800 5520 18 0.163 6542 14.59 14153 16.42 17～18軸跨中 10002000 4984 20 0.294 7380 16.58 12927 21.73 18軸支座 10002000 5016 26 0.193 6572 14.67 12303 20.73 18～19軸跨中 10002000 3453 13 0.296 6210 13.82 9363 15.44 19軸支座 10002000 1725 8 0.145 761 1.63 3877 6.25 19～20軸跨中 10002000 1950 8 0.226 3300 7.18 5150 8.31 20軸支座 10002000 551 構(gòu)造配筋 　 1426 3.06 1536 2.45 底縱梁配筋表 （鋼筋采用φ32） 組合類別 標(biāo)準(zhǔn)組合 基本組合 人防組合 配筋位置 截面 尺寸 彎矩 （KN.m） 配筋 （根數(shù)） 裂縫（mm） 彎矩（KN.m） 配筋 （根數(shù)） 彎矩（KN.m） 配筋 （根數(shù)） 1軸支座 10003100 1450 構(gòu)造配筋 　 804 1.04 2898 構(gòu)造 1～2軸跨中 10003100 6816 16 0.267 8054 10.6 13738 13.46 2軸支座 10003100 3452 10 0.13 8268 16.9 7357 7.15 2～3軸跨中 10002200 5167 19 0.284 6075 12.1 10517 15.67 3軸支座 10002200 5134 24 0.189 6527 13.2 10726 16.07 3～4軸跨中 10002200 2393 9 0.22 3462 6.81 4840 7.04 4軸支座 10002200 5674 26 0.181 7860 16 12610 19.06 4～5軸跨中 10002200 5285 18 0.299 7870 15.9 11383 17.02 5軸支座 10002200 6988 30 0.197 10421 21.6 15108 23.09 5～6軸跨中 10002200 4816 18 0.252 6840 13.7 10177 15.14 6軸支座 10002200 6931 30 0.193 9847 20.3 14890 22.73 6～7軸跨中 10002200 4897 18 0.253 7074 14.2 10371 15.44 7軸支座 10002200 6961 30 0.197 9983 20.6 14813 22.61 7～8軸跨中 10002200 4984 18 0.298 7018 14.1 10380 15.45 8軸支座 10002200 6962 30 0.194 9964 20.5 14800 22.59 8～9軸跨中 10002200 5050 18 0.275 7040 14.2 10376 15.45 9軸支座 10002200 6962 30 0.194 9954 20.5 14791 22.57 9～10軸跨中 10002200 5043 18 0.275 6993 14.1 10377 15.45 10軸支座 10002200 6962 30 0.191 10052 20.7 14777 22.55 10～11軸跨中 10002200 5012 18 0.273 7190 14.5 10331 15.38 11軸支座 10002200 6609 30 0.186 9641 19.8 14933 22.80 11～12軸跨中 10002200 4650 18 0.28 6323 12.7 10011 14.88 12軸支座 10002200 6978 30 0.194 11408 23.8 15151 23.16 12～13軸跨中 10002200 7833 30 0.237 11293 23.4 17376 26.70 13軸支座 10002200 487 構(gòu)造配筋 　 —— —— 1088 構(gòu)造 14軸支座 10002200 246 —— 　 —— —— 667 構(gòu)造 14～15軸跨中 10002200 8044 30 0.247 11432 23.7 17455 26.83 15軸支座 10002200 6967 30 0.194 11738 24.5 14468 22.05 15～16軸跨中 10002200 4666 18 0.283 6455 12.9 10078 14.98 16軸支座 10003630 6930 18 0.143 9215 10.9 14571 12.79 16～17軸跨中 10002200 4390 15 0.283 6583 11.8 9228 12.26 17軸支座 10002430 7433 30 0.187 10918 20.2 16696 22.88 17～18軸跨中 10002430 6321 20 0.285 9415 17.2 13327 17.96 18軸支座 10002430 6621 26 0.196 10545 19.4 14652 19.93 18～19軸跨中 10002430 5407 17 0.247 5615 10 10548 14.08 19軸支座 10002430 1520 6 0.122 5334 9.57 3824 5.01 19～20軸跨中 10002430 3540 11 0.281 3695 6.55 6976 9.20 20軸支座 10002430 580 —— 　 —— —— 1053 構(gòu)造 負(fù)一層中縱梁配筋表（鋼筋采用φ25） 組合類別 標(biāo)準(zhǔn)組合 基本組合 配筋位置 截面尺寸 彎矩（KN.m） 配筋（根） 裂縫（mm） 彎矩（KN.m） 配筋（根） 1軸支座 10001000 995 12 0.291 1482 11.09 1～2軸跨中 10001000 424 5 0.284 631 4.60 2軸支座 10001000 342.3 4 0.291 514 3.73 2～3軸跨中 10001000 582.7 7 0.272 871 6.39 3軸支座 10001000 464 6 0.225 686 5.01 3～4軸跨中 10001000 359 5 0.182 526 3.82 4軸支座 10001000 773 9 0.293 1138 8.42 4～5軸跨中 10001000 626 8 0.232 923 6.78 5軸支座 10001000 788 10 0.237 1160 8.59 5～6軸跨中 10001000 610 8 0.217 896 6.58 6軸支座 10001000 808 10 0.253 1190 8.82 6～7軸跨中 10001000 695 7 0.297 891 6.54 7軸支座 10001000 814 10 0.257 1197 8.88 7～8軸跨中 10001000 695 7 0.297 892 6.55 8軸支座 10001000 820 10 0.262 1207 8.95 8～9軸跨中 10001000 695 7 0.297 891 6.54 9軸支座 10001000 826 10 267 1215 9.01 9～10軸跨中 10001000 695 7 0.297 891 6.54 10軸支座 10001000 832 10 0.272 1224 9.08 10～11軸跨中 10001000 692 7 0.297 885 6.50 11軸支座 10001000 872 11 0.254 1283 9.54 11～12軸跨中 10001000 702 8 0.238 930 6.84 12軸支座 10001000 1381 16 0.238 925 6.80 12～13軸跨中 10001000 726 8 0.238 925 6.80 13軸支座 10001000 886 9 0.262 1091 8.06 14軸支座 10001000 800 10 0.246 1181 8.75 14～15軸跨中 10001000 530 7 0.212 782 5.72 15軸支座 10001000 846 10 0.283 1251 9.29 15～16軸跨中 10001000 597 7 0.287 883 6.48 16軸支座 10001000 850 10 0.285 1256 9.33 16～17軸跨中 10001000 597 7 0.287 882 6.47 17軸支座 10001000 983 12 0.284 1473 11.02 17～18軸跨中 10001000 695 9 0.224 1041 7.68 18軸支座 10001000 630 8 0.236 945 6.95 18～19軸跨中 10001000 482 6 0.249 722 5.27 19軸支座 10001000 194 3 0.125 290 2.09 19～20軸跨中 10001000 202 3 0.146 302 2.18 20軸支座 10001000 233 3 0.262 350 2.53 負(fù)二層中縱梁配筋表（鋼筋采用φ25） 組合類別 標(biāo)準(zhǔn)組合 基本組合 配筋位置 截面尺寸 彎矩（KN.m） 配筋（根） 裂縫（mm） 彎矩（KN.m） 配筋（根） 1軸支座 10001000 568 9 0.255 855 6.27 1～2軸跨中 10001000 590 6 0.224 704 5.14 2軸支座 10001000 554 7 0.239 845 6.20 2～3軸跨中 10001000 543 7 0.225 824 6.04 3軸支座 10001000 590 7 0.244 842 6.17 3～4軸跨中 10001000 421 5 0.183 539 3.91 4軸支座 10001000 706 10 0.251 930 6.8 4～5軸跨中 10001000 765 9 0.276 1007 7.82 5軸支座 10001000 1020 13 0.272 1348 10.04 5～6軸跨中 10001000 714 9 0.233 942 6.93 6軸支座 10001000 987 13 0.261 1325 9.87 6～7軸跨中 10001000 720 9 0.238 950 6.99 7軸支座 10001000 1034 13 0.274 1325 9.87 7～8軸跨中 10001000 720 9 0.237 948 6.97 8軸支座 10001000 1000 13 0.26 1321 9.84 8～9軸跨中 10001000 720 9 0.238 949 6.98 9軸支座 10001000 1017 13 0.259 1316 9.80 9～10軸跨中 10001000 720 89 0.238 947 6.97 10軸支座 10001000 1008 13 0.26 1318 9.81 10～11軸跨中 10001000 726 9 0.238 952 7.00 11軸支座 10001000 874 13 0.26 1313 9.77 11～12軸跨中 10001000 691 9 0.238 936 6.88 12軸支座 10001000 1197 15 0.291 1247 9.26 12～13軸跨中 10001000 887 13 0.265 1142 8.45 13軸支座 10001000 413 5 0.267 617 4.49 14軸支座 10001000 828 10 0.269 1248 9.27 14～15軸跨中 10001000 556 7 0.242 838 6.14 15軸支座 10001000 889 11 0.266 1340 9.98 15～16軸跨中 10001000 624 8 0.231 941 6.92 16軸支座 10001000 888 11 0.266 1339 9.97 16～17軸跨中 10001000 624 8 0.231 940 6.91 17軸支座 10001000 980 12 0.283 1495 11.19 17～18軸跨中 10001000 695 9 0.223 1060 7.83 18軸支座 10001000 630 8 0.236 961 7.07 18～19軸跨中 10001000 482 6 0.249 735 5.37 19軸支座 10001000 198 3 0.136 303 2.19 19～20軸跨中 10001000 201 3 0.144 307 2.21 20軸支座 10001000 230 3 0.22 347 2.51 4、梁抗剪計算 頂縱梁抗剪計算：經(jīng)驗算由人防控制。VMAX=12060KN, 0.25*fc*b*ho=0.252.56528.6510001908=13666KN≥12060KN,所以截面合理，VC=0.7ftbh0=0.72.5610001908=3425.8KN≤12060KN所以需按計算配置箍筋。采用8肢φ12箍筋，二級鋼筋，箍筋截面Asv/S=（12060-3425.8）/1.25/405/19081000=8.94mm,箍筋間距t=83.141212/4/8.94=101mm,采用100mm。 底縱梁抗剪計算：經(jīng)驗算由人防控制。VMAX=13040KN, 0.25*fc*b*ho=0.2528.6510002093=14992KN≥13040KN,所以截面合理，VC=0.7ftbh0=0.72.56510002093=3758KN≤13040KN所以需按計算配置箍筋。采用8肢φ12箍筋，二級鋼筋，箍筋截面Asv/S=（13040-37587）/1.25/405/20931000=8.76mm,箍筋間距t=83.141212/4/8.76=103.2mm,采用100mm。 負(fù)一層中縱梁抗剪計算：VMAX=1165KN, 0.25*fc*b*ho=0.2519.11000900=4369KN≥1165KN,所以截面合理，VC=0.7ftbh0=0.71.7110.9=1095.2KN≤1165KN，所以需按計算配置箍筋。采用6肢φ12箍筋，箍筋截面Asv/S=（1165-1095）/1.25/210/9001000=0.37mm，箍筋間距t=63.141212/4/0.37=113mm箍筋間距采用100mm。 負(fù)二層中縱梁抗剪計算：VMAX=1186KN, 0.25*fc*b*ho=0.2519.11000915=4369KN≥1186 KN,所以截面合理，VC=0.7ftbh0=0.71.7110.9=1095.2KN≤1186KN，所以需按計算配置箍筋。采用6肢φ12箍筋，箍筋截面Asv/S=（1186-1095）/1.25/210/9001000=0.46mm，箍筋間距采用100mm。 注：縱梁的正、反梁抗剪計算時，均沒有考慮翼緣寬度；人防荷載組合作用下材料強(qiáng)度綜合調(diào)整系數(shù)混凝土C55以下為1.5，鋼材HPB235級為1.5。 十、結(jié)構(gòu)柱計算 根據(jù)各橫斷面單元計算結(jié)果，柱的截面尺寸按軸壓比進(jìn)行擬定。 基本組合下立柱強(qiáng)度檢算：立柱最大軸力設(shè)計值：Nmax=17809.75=17355KN≥0.9fcA=0.923.11000800=16632KN，不滿足要求。在立柱中加設(shè)芯柱，可提高軸壓比系數(shù)0.05經(jīng)計算，Nmax/fcA=17355/18480=0.939≤0.9+0.05,各柱軸壓比能滿足規(guī)范要求。在此基礎(chǔ)上柱按2%的配筋按配筋率進(jìn)行配筋，C出入口處人防組合下加設(shè)受彎鋼筋。 十一、C出入口人防作用下結(jié)構(gòu)計算 圖25抗浮水位C口人防組合彎矩圖 圖26 抗浮水位C口人防組合軸力圖 圖27 抗浮水位C口人防組合剪力圖 C出入口處人防作用配筋（D~1/C軸跨配筋） 標(biāo)準(zhǔn)段 彎矩(KN.M) 軸力 （KN） 截面（mm） 按承載力控制 頂板跨中 1321 733 1000800 6.9Φ28 頂板柱支座 2.7 733 1000800 構(gòu)造配筋 頂板墻支座 990 643 1000800 5.7Φ25 底板跨中 2194 2488 10001000 10.4Φ25 底板柱支座 882 2488 10001000 3.4Φ25 底板墻支座 1920 2488 10001000 9.8Φ25 側(cè)墻頂板支座 1140 1340 1000700 8.6Φ25 負(fù)一層側(cè)墻跨中 221 1417 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻負(fù)一層中板支座 1008 3075 1000700 6.3Φ25 負(fù)二層側(cè)墻跨中 100 3175 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻負(fù)二層中板支座 582 3287 1000700 4.7Φ25 負(fù)三層側(cè)墻跨中 243 3280 1000700 構(gòu)造配筋 側(cè)墻底板支座 1827 3420 1000700 9.6Φ25 注：最終配筋結(jié)合C出入口處無人防作用工況綜合考慮選取。 C出入口人防作用縱梁計算（14～20軸） 頂縱梁配筋計算（鋼筋采用Φ32） 組合類別 人防組合 配筋位置 截面尺寸 彎矩（KN.m） 配筋（根數(shù)） 14軸支座 10002000 924.3 構(gòu)造配筋 14～15軸跨中 10002000 15500 26.45 15軸支座 10002000 14508 24.76 15～16軸跨中 10002000 7310 11.92 16軸支座 10002000 11810 19.84 16～17軸跨中 10002000 9105 15 17軸支座 10002000 11410 13.1431 17～18軸跨中 10002000 8125 13.31 18軸支座 10002000 11892 20 18～19軸跨中 10002000 10855 18.1 19軸支座 10002000 4031 6.5 19～20軸跨中 10002000 5316 8.58 20軸支座 10002000 1046 構(gòu)造配筋 負(fù)一層中縱梁配筋計算（鋼筋采用Φ32） 組合類別 人防組合 配筋位置 截面尺寸 彎矩（KN.m） 配筋（根數(shù)） 14軸支座 10001000 652 構(gòu)造配筋 14～15軸跨中 10001000 431 構(gòu)造配筋 15軸支座 10001300 8147 22.26 15～16軸跨中 10001300 5867 15.50 16軸支座 10001300 8271 22.65 16～17軸跨中 10001300 5837 15.42 17軸支座 10001300 8032 21.91 17～18軸跨中 10001300 5687 14.99 18軸支座 10001300 7836 21.31 18～19軸跨中 10001000 391 構(gòu)造配筋 19軸支座 10001000 160 構(gòu)造配筋 19～20軸跨中 10001000 180 構(gòu)造配筋 20軸支座 10001000 220 構(gòu)造配筋 底縱梁配筋計算（鋼筋采用Φ32） 組合類別 人防組合 配筋位置 截面尺寸 彎矩（KN.m） 配筋（根數(shù)） 14軸支座 10002200 109.6 構(gòu)造配筋 14～15軸跨中 10002200 17000 26.1 15軸支座 10002200 18270 28.3 15～16軸跨中 10002200 16663 25.5 16軸支座 10003630 21151 18.7 16～17軸跨中 10002430 14447 19.5 17軸支座 10002430 21236 29.6 17～18軸跨中 10002430 16017 21.8 18軸支座 10002430 16846 23.1 18～19軸跨中 10002430 9643 12.8 19軸支座 10002430