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筑龍網(wǎng)給排水所有資料全都免費 污水廠設計計算書 第一章 污水處理構筑物設計計算 一、泵前中格柵 1．設計參數(shù)： 設計流量Q=2.6×104m3/d=301L/s 柵前流速v1=0.7m/s，過柵流速v2=0.9m/s 柵條寬度s=0.01m，格柵間隙e=20mm 柵前部分長度0.5m，格柵傾角α=60° 單位柵渣量ω1=0.05m3柵渣/103m3污水 2．設計計算 （1）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得:柵前槽寬，則柵前水深 （2）柵條間隙數(shù)(取n=36) （3）柵槽有效寬度B=s（n-1）+en=0.01（36-1）+0.02×36=1.07m （4）進水渠道漸寬部分長度 （其中α1為進水渠展開角） （5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 （6）過柵水頭損失（h1） 因柵條邊為矩形截面，取k=3，則 其中ε=β（s/e）4/3 h0：計算水頭損失 k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3 ε：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=2.42 （7）柵后槽總高度（H） 取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m 柵后槽總高度H=h+h1+h2=0.47+0.103+0.3=0.87 （8）格柵總長度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα =0.23+0.12+0.5+1.0+0.77/tan60° =2.29m （9）每日柵渣量ω=Q平均日ω1= =0.87m3/d>0.2m3/d 所以宜采用機械格柵清渣 （10）計算草圖如下： 二、污水提升泵房 1.設計參數(shù) 設計流量：Q=301L/s，泵房工程結構按遠期流量設計 2.泵房設計計算 采用氧化溝工藝方案，污水處理系統(tǒng)簡單，對于新建污水處理廠，工藝管線可以充分優(yōu)化，故污水只考慮一次提升。污水經(jīng)提升后入平流沉砂池，然后自流通過厭氧池、氧化溝、二沉池及接觸池，最后由出水管道排入神仙溝。 各構筑物的水面標高和池底埋深見第三章的高程計算。 污水提升前水位-5.23m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位3.65m（即細格柵前水面標高）。 所以，提升凈揚程Z=3.65-（-5.23）=8.88m 水泵水頭損失取2m 從而需水泵揚程H=Z+h=10.88m 再根據(jù)設計流量301L/s=1084m3/h，采用2臺MF系列污水泵，單臺提升流量542m3/s。采用ME系列污水泵（8MF-13B）3臺，二用一備。該泵提升流量540～560m3/h，揚程11.9m，轉速970r/min，功率30kW。 占地面積為π52＝78.54m2，即為圓形泵房D＝10m,高12m,泵房為半地下式，地下埋深7m，水泵為自灌式。 計算草圖如下： 三、泵后細格柵 1．設計參數(shù)： 設計流量Q=2.6×104m3/d=301L/s 柵前流速v1=0.7m/s，過柵流速v2=0.9m/s 柵條寬度s=0.01m，格柵間隙e=10mm 柵前部分長度0.5m，格柵傾角α=60° 單位柵渣量ω1=0.10m3柵渣/103m3污水 2．設計計算 （1）確定格柵前水深，根據(jù)最優(yōu)水力斷面公式計算得柵前槽寬，則柵前水深 （2）柵條間隙數(shù) （取n=70） 設計兩組格柵，每組格柵間隙數(shù)n=35條 （3）柵槽有效寬度B2=s（n-1）+en=0.01（35-1）+0.01×35=0.69m 所以總槽寬為0.69×2+0.2＝1.58m（考慮中間隔墻厚0.2m） （4）進水渠道漸寬部分長度 （其中α1為進水渠展開角） （5）柵槽與出水渠道連接處的漸窄部分長度 （6）過柵水頭損失（h1） 因柵條邊為矩形截面，取k=3，則 其中ε=β（s/e）4/3 h0：計算水頭損失 k：系數(shù)，格柵受污物堵塞后，水頭損失增加倍數(shù)，取k=3 ε：阻力系數(shù)，與柵條斷面形狀有關，當為矩形斷面時β=2.42 （7）柵后槽總高度（H） 取柵前渠道超高h2=0.3m，則柵前槽總高度H1=h+h2=0.47+0.3=0.77m 柵后槽總高度H=h+h1+h2=0.47+0.26+0.3=1.03 （8）格柵總長度L=L1+L2+0.5+1.0+0.77/tanα =0.88+0.44+0.5+1.0+0.77/tan60°=3.26m （9）每日柵渣量ω=Q平均日ω1= =1.73m3/d>0.2m3/d 所以宜采用機械格柵清渣 （10）計算草圖如下： 四、沉砂池 采用平流式沉砂池 1. 設計參數(shù) 設計流量：Q=301L/s（按2010年算，設計1組，分為2格） 設計流速：v=0.25m/s 水力停留時間：t=30s 2. 設計計算 （1）沉砂池長度： L=vt=0.25×30=7.5m （2）水流斷面積： A=Q/v=0.301/0.25=1.204m2 （3）池總寬度： 設計n=2格，每格寬取b=1.2m>0.6m，池總寬B=2b=2.4m （4）有效水深： h2=A/B=1.204/2.4=0.5m （介于0.25～1m之間） （5）貯泥區(qū)所需容積：設計T=2d，即考慮排泥間隔天數(shù)為2天，則每個沉砂斗容積 （每格沉砂池設兩個沉砂斗，兩格共有四個沉砂斗） 其中X1：城市污水沉砂量3m3/105m3， K：污水流量總變化系數(shù)1.5 （6）沉砂斗各部分尺寸及容積： 設計斗底寬a1=0.5m，斗壁與水平面的傾角為60°，斗高hd=0.5m， 則沉砂斗上口寬： 沉砂斗容積： （略大于V1=0.26m3，符合要求） （7）沉砂池高度：采用重力排砂，設計池底坡度為0.06，坡向沉砂斗長度為 則沉泥區(qū)高度為 h3=hd+0.06L2 =0.5+0.06×2.65=0.659m 池總高度H ：設超高h1=0.3m， H=h1+h2+h3=0.3+0.5+0.66=1.46m （8）進水漸寬部分長度: （9）出水漸窄部分長度: L3=L1=1.43m （10）校核最小流量時的流速： 最小流量即平均日流量 Q平均日=Q/K=301/1.5=200.7L/s 則vmin=Q平均日/A=0.2007/1.204=0.17>0.15m/s，符合要求 （11）計算草圖如下： 五、厭氧池 1.設計參數(shù) 設計流量：2010年最大日平均時流量為Q′=Q/Kh=301/1.3=231.5L/s，每座設計流量為Q1′=115.8L/s，分2座 水力停留時間：T=2.5h 污泥濃度：X=3000mg/L 污泥回流液濃度：Xr=10000mg/L 考慮到厭氧池與氧化溝為一個處理單元，總的水力停留時間超過15h，所以設計水量按最大日平均時考慮。 2.設計計算 （1）厭氧池容積： V= Q1′T=115.8×10-3×2.5×3600=1042m3 （2）厭氧池尺寸：水深取為h=4.0m。 則厭氧池面積： A=V/h=1042/4=261m2 厭氧池直徑： m （取D=19m） 考慮0.3m的超高，故池總高為H=h+0.3=4+0.3=4.3m。 （3）污泥回流量計算： 1）回流比計算 R =X/（Xr-X）=3/（10-3）=0.43 2）污泥回流量 QR =RQ1′=0.43×116=49.79L/s=4302m3/d 六、氧化溝 1.設計參數(shù) 擬用卡羅塞（Carrousel）氧化溝，去除BOD5與COD之外，還具備硝化和一定的脫氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放標準。氧化溝按2010年設計分2座，按最大日平均時流量設計，每座氧化溝設計流量為 Q1′＝=10000m3/d=115.8L/s。 總污泥齡：20d MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 則MLSS=2700 曝氣池：DO＝2mg/L NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3—N還原 α＝0.9 β＝0.98 其他參數(shù)：a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1 脫氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d K1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L 剩余堿度100mg/L(保持PH≥7.2): 所需堿度7.1mg堿度/mgNH3-N氧化；產(chǎn)生堿度3.0mg堿度/mgNO3-N還原 硝化安全系數(shù)：2.5 脫硝溫度修正系數(shù)：1.08 2.設計計算 （1）堿度平衡計算： 1）設計的出水為20 mg/L，則出水中溶解性＝20-0.7×20×1.42×（1－e-0.23×5）=6.4 mg/L 2）采用污泥齡20d，則日產(chǎn)泥量為： kg/d 設其中有12.4％為氮，近似等于TKN中用于合成部分為： 0.124550.8=68.30 kg/d 即：TKN中有mg/L用于合成。 需用于氧化的NH3-N =34-6.83-2=25.17 mg/L 需用于還原的NO3-N =25.17-11=14.17 mg/L 3）堿度平衡計算 已知產(chǎn)生0.1mg/L堿度 /除去1mg BOD5，且設進水中堿度為250mg/L，剩余堿度=250-7.1×25.17+3.0×14.17+0.1×（190－6.4）=132.16 mg/L 計算所得剩余堿度以CaCO3計，此值可使PH≥7.2 mg/L （2）硝化區(qū)容積計算： 硝化速率為 =0.204 d-1 故泥齡：d 采用安全系數(shù)為2.5，故設計污泥齡為：2.54.9=12.5d 原假定污泥齡為20d，則硝化速率為： d-1 單位基質(zhì)利用率： kg/kgMLVSS.d MLVSS=f×MLSS=0.753600=2700 mg/L 所需的MLVSS總量= 硝化容積：m3 水力停留時間：h （3）反硝化區(qū)容積： 12℃時，反硝化速率為： =0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d 還原NO3-N的總量=kg/d 脫氮所需MLVSS=kg 脫氮所需池容： m3 水力停留時間：h （4）氧化溝的總容積： 總水力停留時間： h 總容積： m3 （5）氧化溝的尺寸： 氧化溝采用4廊道式卡魯塞爾氧化溝，取池深3.5m，寬7m，則氧化溝總長:。其中好氧段長度為，缺氧段長度為。 彎道處長度: 則單個直道長: (取59m) 故氧化溝總池長=59+7+14=80m，總池寬=74=28m（未計池壁厚）。 校核實際污泥負荷 （6）需氧量計算： 采用如下經(jīng)驗公式計算: 其中：第一項為合成污泥需氧量，第二項為活性污泥內(nèi)源呼吸需氧量，第三項為硝化污泥需氧量,第四項為反硝化污泥需氧量。 經(jīng)驗系數(shù)：A=0.5 B=0.1 需要硝化的氧量： Nr=25.171000010-3=251.7kg/d R=0.510000(0.19-0.0064)+0.14071.92.7 +4.6251.7-2.6141.7 =2806.81kg/d=116.95kg/h 取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的飽和度=7.63 mg/L，=9.17 mg/L 采用表面機械曝氣時，20℃時脫氧清水的充氧量為： 查手冊，選用DY325型倒傘型葉輪表面曝氣機，直徑Ф＝3.5m,電機功率N=55kW,單臺每小時最大充氧能力為125kgO2/h，每座氧化溝所需數(shù)量為n,則 取n=2臺 （7）回流污泥量： 可由公式求得。 式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥濃度取10g/L。則： （50％～100％，實際取60％） 考慮到回流至厭氧池的污泥為11%，則回流到氧化溝的污泥總量為49%Q。 （8）剩余污泥量： 如由池底排除，二沉池排泥濃度為10g/L，則每個氧化溝產(chǎn)泥量為： （9）氧化溝計算草草圖如下： 七、二沉池 該沉淀池采用中心進水，周邊出水的幅流式沉淀池，采用刮泥機。 1．設計參數(shù) 設計進水量：Q=10000 m3/d （每組） 表面負荷：qb范圍為1.0—1.5 m3/ m2.h ，取q=1.0 m3/ m2.h 固體負荷：qs =140 kg/ m2.d 水力停留時間（沉淀時間）：T=2.5 h 堰負荷：取值范圍為1.5—2.9L/s.m，取2.0 L/(s.m) 2．設計計算 （1）沉淀池面積: 按表面負荷算：m2 （2）沉淀池直徑： 有效水深為 h=qbT=1.02.5=2.5m<4m （介于6～12） （3）貯泥斗容積： 為了防止磷在池中發(fā)生厭氧釋放，故貯泥時間采用Tw=2h，二沉池污泥區(qū)所需存泥容積： 則污泥區(qū)高度為 （4）二沉池總高度： 取二沉池緩沖層高度h3=0.4m，超高為h4=0.3m 則池邊總高度為 h=h1+h2+h3+h4=2.5+1.7+0.4+0.3=4.9m 設池底度為i=0.05，則池底坡度降為 則池中心總深度為 H=h+h5=4.9+0.53=5.43m （5）校核堰負荷： 徑深比 堰負荷 以上各項均符合要求 （6）輻流式二沉池計算草圖如下： 八、接觸消毒池與加氯間 采用隔板式接觸反應池 1．設計參數(shù) 設計流量：Q′=20000m3/d=231.5 L/s（設一座） 水力停留時間：T=0.5h=30min 設計投氯量為：ρ＝4.0mg/L 平均水深：h=2.0m 隔板間隔：b=3.5m 2．設計計算 （1）接觸池容積： V=Q′T=231.510-33060=417 m3 表面積m2 隔板數(shù)采用2個， 則廊道總寬為B＝（2+1）3.5＝10.5m 取11m 接觸池長度L= 取20m 長寬比 實際消毒池容積為V′=BLh=11202=440m3 池深取2＋0.3＝2.3m (0.3m為超高) 經(jīng)校核均滿足有效停留時間的要求 （2）加氯量計算： 設計最大加氯量為ρmax=4.0mg/L,每日投氯量為 ω＝ρmaxQ=42000010-3=80kg/d=3.33kg/h 選用貯氯量為120kg的液氯鋼瓶，每日加氯量為3/4瓶,共貯用12瓶，每日加氯機兩臺，單臺投氯量為1.5～2.5kg/h。 配置注水泵兩臺，一用一備，要求注水量Q=1—3m3/h,揚程不小于10mH2O （3）混合裝置： 在接觸消毒池第一格和第二格起端設置混合攪拌機2臺（立式），混合攪拌機功率N0 實際選用JWH—310—1機械混合攪拌機，漿板深度為1.5m,漿葉直徑為0.31m,漿葉寬度0.9m，功率4.0Kw 解除消毒池設計為縱向板流反應池。在第一格每隔3.8m設縱向垂直折流板，在第二格每隔6.33m設垂直折流板，第三格不設 （4）接觸消毒池計算草圖如下： 筑龍網(wǎng)給排水所有資料全都免費 設計主要參考資料 氧化溝工藝 氧化溝（oxidation ditch） 又稱循環(huán)曝氣池，是一種改良的活性污泥法，其曝氣池呈封閉的渠形，污水和活性污泥混合液在其中循環(huán)流動。氧化溝的水力停留時間和污泥齡較長，有機負荷很低[0.05~0.15kgBOD5/（kgMLSS·d）]，實質(zhì)上相當于延時曝氣活性污泥系統(tǒng)。 氧化溝的出水質(zhì)好，一般情況下，BOD5去除率可達到 95%～99%，脫氮率可達到90%，除磷效率在50%左右，如在處理過程中，適量的投加鐵鹽，則除磷效率可達到95%。 目前常用于生物脫氮的氧化溝工藝主要有卡魯塞爾式和三溝交替工作式。 這里主要介紹三溝式，三溝交替工作式氧化溝，又稱T型氧化溝，是丹麥Kruger公司開發(fā)的生物脫氮新工藝。該系統(tǒng)由三個相同的氧化溝組建在一起作為一個單元運行，三個氧化溝之間相互連通，兩側的Ⅰ，Ⅲ兩池交替做曝氣池和沉淀池，中間的Ⅱ池始終進行曝氣，進水交替進入Ⅰ池和Ⅲ池，出水相應從Ⅲ池和Ⅰ池引出。這樣交替的運行特點提高的曝氣池轉刷利用率，有利于生物脫氮。 三溝交替工作式氧化溝生物脫氮的運行過程可分為6個階段。 階段A 污水通過分配井流入Ⅰ池，出水自Ⅲ池引出，三池的工作狀態(tài)為：Ⅰ池轉刷低速旋轉，維持缺氧狀態(tài)，進行反硝化和有機物 的部分分解；Ⅱ池轉刷高速轉動，進行有機物進一步降解及NH4+-N的硝化；Ⅲ池轉刷停止轉動，作為沉淀池。 階段B 進水引入Ⅱ池，出水自Ⅲ池引出，Ⅰ池和Ⅱ池維持好氧狀態(tài)，Ⅲ池保留為沉淀池。 階段C 進水仍引入Ⅱ池，出水自Ⅲ池引出，Ⅰ池轉為沉淀池，完成泥水分離；Ⅱ池轉刷低速轉動，維持缺氧狀態(tài)。對階段B中積累的硝酸鹽進行反硝化，Ⅲ池仍為沉淀池。 階段D 進水引入Ⅲ池，出水自Ⅰ池引出。Ⅰ池與Ⅲ池的工作狀態(tài)正好與階段A相反，Ⅱ池則與階段A相同。 階段E Ⅱ池工作狀態(tài)與階段B相同，Ⅰ池與Ⅲ池的工作狀態(tài)與階段B 相反。 階段F Ⅱ池工作狀態(tài)與階段C相同，Ⅰ池與Ⅲ池的工作狀態(tài)與階段C相反。 從上述運行個過程可以看出，三溝交替工作式氧化溝是一個A/O生物脫氮或行污泥系統(tǒng)，可以完成有機物的降解和硝化反硝化的過程，取得良好的BOD5去除效果。依靠三池工作狀態(tài)的轉換，聲去了活性污泥回流和混合液回流，從爾節(jié)省了點耗和基建費用。 三溝交替工作的氧化溝系統(tǒng)個階段運行時間可根據(jù)水質(zhì)情況進行調(diào)整。整個運行過程中。溢流堰高度的調(diào)節(jié)，進出水的切換幾轉刷的開啟，停止，轉刷的調(diào)整均由自控裝置進行控制。三溝式氧化溝的脫氮通過是通過新開發(fā)的雙速惦記來實現(xiàn)的，曝氣轉刷能起到混合器和曝氣器的雙重功能。當處于反硝化階段時，轉刷低速運轉，僅僅保持 池中污泥懸浮，而池中處于缺氧狀態(tài)。好氧和缺氧階段完全可由轉刷轉速的改變進行自動控制。 三溝交替工作式氧化溝的設計。 1． 設計概述。 三溝式氧化采用合建式系統(tǒng)，即有一條邊溝總是作為沉淀池來使用，因此計算污泥量時應僅計算不包括沉淀狀態(tài)的污泥在內(nèi)的污泥。為了準確的表明設計的泥齡，需要引入三溝式氧化溝參與工藝反應（硝化，反消化）的有效性系數(shù),假定三溝是等體積的，則 式中 ——邊溝參與反應的平均MLSS含量， ㎏/m3； ——邊溝在半個周期內(nèi)的工作時間， h； ——中溝參與反應的平均MLSS含量，㎏/m3； ——中溝在半個周期內(nèi)的工作時間， h； ——三條溝的平均MLSS含量， ㎏/m3； ——運行一個周期內(nèi)的工作時間， h。 根據(jù)本章的第一節(jié)所述三溝式氧化溝的運行過程可知，氧化溝運行一個周期的時間為8小時，一個工作工程（半個周期）為4小時，即階段A～C或階段D～F。過度階段為C或F，此階段第一或第三溝轉刷停止運行開始泥水分離約一個小時,因此在設計中應用上述的計算公式時,可取=3h, =4h, =8h.在理論上/=0.41,如果三條溝的平均MLSS含量分布為5.0㎏/m3,2.0㎏/m3,5.0 ㎏/m3。據(jù)邯鄲市東郊污水處理廠三溝式氧化溝工藝實際測定，MLSS含量在三條 溝內(nèi)的分布為5.3㎏/m3,2.0㎏/m3,5.0 ㎏/m3。/與理論推導值非常接近。以實際的MLSS分布代汝上述的計算公式，可計算為 = 由以上計算可以看出的值較小，或者說容積和設備的利用率低。目前，提高容積和設備利用率的方法是在三溝式氧化溝的設計中擴大中溝的比例，中溝的容積可占50%～70%或更多，單個邊溝的容積占30%～50%。有資料表明，當中溝的容積比例采用50%和70%時，可分別達到0.69和0.80，從而設備的利用率和污泥分布均勻得到提高。 計算實例 1. 已知條件 （1） 城市污水設計流量 Q=12000m3/d，臨界運行水溫15℃，最高溫度25℃，PH=7.0～7.6。 （2） 氧化溝進水水值：BOD5=150mg/L，SS=126mg/L，TKN=28 mg/L，堿度（以CaCO3計）=200 mg/L。 （3） 要求二級出水水值：BOD5=20mg/L，SS=20mg/L，TN≤10 mg/L，[NH4+-N] ≤2 mg/L （設計按TN=8mg/L，[NH4+-N]= 1mg/L，生物處理出水中生物不可降解溶解性有機氮和出水VSS中喊有有機氮總量為2mg/L，[NO3-N]= 5mg/L 考慮），且污泥得到穩(wěn)定。 2. 設計計算 （1） 確定設計有關參數(shù) 1) 污泥齡 c=30天（考慮污泥得穩(wěn)定化要求）； 2) 污泥含量 MLSS=4000 mg/L； 3) fb==0.7； 4) 回流污泥含量 X1=10000 mg/L； 5) 20時反硝化速率 （NO3—N / MLVSS）qD，20=0.02 kg/（kg.d）； 6) 反硝化溫度校正系數(shù) =1.09； 7) 污泥產(chǎn)率系數(shù)（VSS / BOD5） Y=0.6kg /（kg。d）； 8) 內(nèi)源呼吸速率 Kd=0.05 d-1 ； 9) 剩余污泥含水率 99.2； 10) 曝氣池好氧 DO=2mg/L。 （2） 好氧區(qū)容積計算 1) 確定水中溶解性BOD5 確定出水中得溶解性BOD5 出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14 （mg/L） VSS所需得BODu=1.42×14（排放污泥中VSS所需得BODU 通常為VSS的1.42倍） VSS所需得BOD5=0.68×0.7×20×1.42=13.5 mg/ L 出水中得溶解性BOD5=20-13.5=6.5 2) 好氧區(qū)容積 V好 V好=m3； 好氧水力停留時間： t好==8.9 h； 3) 缺氧區(qū)容積計算 氧化溝生物污泥產(chǎn)量 WV= 用于細胞合成得的TNK=0.124 WV=0.124×1228=152.31 （kg/d） 即 TKN 中有（51.2×1000）/12000=4.3（mg/L） 用于合成 故需氧化得[NH3-N]=20.7-5=15.7（mg/L） 需還原得[NO3-N]=10.43 反硝化速率 ： qD=0.020×1.09（15-20）=0.013 缺氧區(qū)容積V缺： 所以 缺氧池水力停留時間： t缺==10.4 h； 4) 反應池總容積 V ===20006 m3； 5) 總水力停留時間 t==10 h（這是資料出錯，還未找到錯在那里） 6) 堿度平衡計算 硝化消耗堿度 ： 7.14×20.7=148 （mg/L） 反硝化產(chǎn)生堿度 ： 3.57×15.7=56（mg/L） 去除BOD5產(chǎn)生堿度： 0.1（S0-Se）=0.1（150-6.5）=14（mg/L） 剩余堿度=200-148+56+14=122＞100 （mg/L）滿足堿度需求； 7) 實際需氧量計算 碳化需氧量 ：D1 D1= 硝化需氧量 ：D2 D2=4.6Q·NO0=4.6×12000×20.7=1143 （㎏/d） 反硝化脫氮產(chǎn)氧量 :D3 D3=2.6NT=2.6×12000×15.7=490（㎏/d） 總需氧量 ：D D= D1+ D2- D3=1949+1143-490=2599（㎏/d） 8) 標準需氧量： 實際需氧量確定后，需轉化為標準狀態(tài)需氧量（R0）以選取曝氣設備。其轉化公式為： 式中 c——曝氣池溶解含量， mg/L； ——標準大氣壓下，T℃時清水中的飽和溶解氧含量，mg/L，其取值可參照下表，本例取T=25℃時飽和溶解氧含量； ——標準大氣壓下，20℃清水中的飽和溶解氧含量， mg/L； ——污水傳氧速率與清水傳氧速率之比，取值范圍為0.5～0.95，本例取=0.85； ——污水中飽和溶解氧與清水溶解氧含量之比，通常為0.90～0.97，本例取=0.95。 標準大氣壓下清水中的飽和溶解氧含量 水溫/℃ 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 飽和溶解氧含量/( mg/L) 14.23 13.84 13.48 13.13 12.80 12.48 12.17 11.87 11.59 11.33 水溫/℃ 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 飽和溶解氧含量/( mg/L) 11.08 10.83 10.60 10.37 10.15 9.95 9.74 9.54 9.35 9.17 水溫/℃ 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 飽和溶解氧含量/( mg/L) 8.99 8.83 8.63 8.53 8.38 8.22 8.07 7.92 7.77 7.63 注:其余溫度(0～30℃)下的飽和溶解氧含量利用內(nèi)差法確定,0℃時飽和溶解氧含量為14.62 mg/L。 9) 計算回流污泥量 氧化溝系統(tǒng)中，如果已知回流污泥的含量，就可以根據(jù)下面簡單的質(zhì)量平衡式，計算出維持MLSS的回流污泥流量，即 式中 ——回流污泥量， ； ——污水流量， ； ——進水SS含量， ； ——回流污泥含量， ； ——氧化溝中NLSS含量， 。 根據(jù)上式，可得 12000×126＋10000×Qr=（12000+Qr）×4000 Qr=7748（） 10) 剩余污泥量 W==413+（1-0.7）×0.126×12000-0.02×12000 =1228+2000-667=2561 （㎏/d） 污泥含水率 P=99.2 剩余污泥得體積（濕污泥量）：。 筑龍網(wǎng)給排水所有資料全都免費 畢業(yè)設計 題 目： 某污水處理廠設計 學 院： 土木建筑學院 系 專 業(yè)： 給水排水 班 級： 給排水00級 學 號： 姓 名： 指導教師： 填表日期： 年 月 日 中文摘要：一體化反應池主要特點： 1） 工藝流程短，構筑物和設備少，不設初沉池，調(diào)節(jié)池和單獨的二沉池，污泥自動回流，投資省，能耗低，占地少，管理簡便。 2） 處理效果穩(wěn)定可靠，其BOD5和SS去除率均在90％-95％或更高。COD得去除率也在85％以上，并且硝化和脫氮作用明顯。 3） 產(chǎn)生得剩余污泥量少，污泥不需小孩，性質(zhì)穩(wěn)定，易脫水，不會帶來二次污染。 4） 造價低，建造快，設備事故率低，運行管理費用少。 5） 固液分離效率比一般二沉池高，池容小，能使整個系統(tǒng)再較大得流量和濃度范圍內(nèi)穩(wěn)定運行。 6） 污泥回流及時，減少污泥膨脹的可能。 English summary:The integral whole turns the main characteristics in pond in reaction: 1)The craft process is short, the builds the thing is little with the equipments, do not establish the beginning sink the pond, regulating the pond with lone of two sink the pond, automatic reflux in dirty mire, investment province, can consume low, cover little, manage simple. 2)Handle the result stability is dependable, its BOD5 does away with the rate with the SS all in 90%-95% or higher.The COD have to away with the rate too above 85%, and the nitric turns with take off the nitrogen function obviously. 3)Creation the dirty amount of mire in surplus is little, the dirty mire do not need the child, the kind is stable, easy dehydration, can't bring to pollute two time 4)Build the price low, construct quick, the equipments trouble rate is low, circulating the administrative expense little. 5)The liquid separates efficiency ratio general two sink the pond high, the pond permits small, can make whole system been bigger again get the discharge stabilize the movement with density scope inside. 6)Dirty mire reflux on time, the possibility that reduce the dirty mire the inflation. 26 某新建城鎮(zhèn)污水處理廠設計 開題報告 畢業(yè)設計（論文）開題報告 題 目： 某新建城鎮(zhèn)污水處理廠設計 學 院： 建筑工程學院 系： 土木系 專 業(yè)： 給水排水工程 班 級： 學 號： 姓 名： 指導教師： 填表日期： 年 月 日 一、選題的依據(jù)及意義： 本工程為某新鎮(zhèn)污水處理廠的施工圖設計，污水廠位于xxx交匯處，征地28604米2，設計地面標高用黃海2.3米。經(jīng)過處理的水至神仙溝，初沉池與二沉池剩余污泥濃縮處理后用泵輸送至處理廠南面的苗圃作為肥料用。 該鎮(zhèn)的地形由南向北稍有坡度，平均的坡度為0.5‰，地面平整，海拔高度為3.3—3.5米，屬黃河沖積粉質(zhì)沙土區(qū)，土質(zhì)鹽堿，全年最高氣溫39度，最低-8度，極值凍土深度為0.57米，全年降水量1600毫米。鎮(zhèn)東有衛(wèi)東河，水流由南向北與神仙溝在新鎮(zhèn)東北角匯合流向渤海灣。神仙溝溝底標高為-1.5米，河床水位控制在0.5—1.0米之內(nèi)，水位由神仙溝在渤海灣出口處甲方所設的流域防洪站加以控制。處理廠廠址內(nèi)地面標高位2.10—-2.40米（高于黃海平均海面），土壤承載能力7—11噸/平方米。污水廠污水進水總管管底標高（進水泵房處）為-4.41米，（相對地面標高±0.00）。 因為該鎮(zhèn)人口較多城市污水排放量大，如果不處理直接排放到神仙溝和衛(wèi)東河，將對水體造成污染，因為污水中含氮磷較多，也可使水體富營養(yǎng)化，所以必須建設污水處理廠對該鎮(zhèn)排放的污水進行處理。所選擇的污水處理工藝應具有一定的脫氮除磷功能以防水體的富營養(yǎng)化。據(jù)此，需確定污水處理廠的處理工藝流程和處理構筑物的類型與數(shù)量，進行處理構筑物及設備的工藝設計計算和污水廠各構筑物以及各種管渠等總體布置。 二、國內(nèi)外研究現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢（含文獻綜述）： 1．關于活性污泥法 當前流行的污水處理工藝有：AB法、SBR法、氧化溝法、普通曝氣法、A/A/O法、A/O 法等，這幾種工藝都是從活性污泥法派生出來的，且各有其特點。 ① AB法(Adsorption—Biooxidation) 該法由德國Bohuke教授首先開發(fā)。該工藝對曝氣池按高、低負荷分二級供氧，A級負荷高，曝氣時間短，產(chǎn)生污泥量大，污泥負荷2.5kgBOD/(kgMLSS·d)以上，池容積負荷6kgBOD/(m3·d)以上；B級負荷低，污泥齡較長。A級與B級間設中間沉淀池。二級池子F/M(污染物量與微生物量之比)不同，形成不同的微生物群體。AB法盡管有節(jié)能的優(yōu)點，但不適合低濃度水質(zhì)，A級和B級亦可分期建設。 ② SBR法(Sequencing Batch Reactor) SBR法早在20世紀初已開發(fā)，由于人工管理繁瑣未予推廣。此法集進水、曝氣、沉淀、出水在一座池子中完成，常由四個或三個池子構成一組，輪流運轉，一池一池地間歇運行，故稱序批式活性污泥法。現(xiàn)在又開發(fā)出一些連續(xù)進水連續(xù)出水的改良性SBR工藝，如ICEAS法、CASS法、IDEA法等。這種一體化工藝的特點是工藝簡單，由于只有一個反應池，不需二沉池、回流污泥及設備，一般情況下不設調(diào)節(jié)池，多數(shù)情況下可省去初沉池，故節(jié)省占地和投資，耐沖擊負荷且運行方式靈活，可以從時間上安排曝氣、缺氧和厭氧的不同狀態(tài)，實現(xiàn)除磷脫氮的目的。但因每個池子都需要設曝氣和輸配水系統(tǒng)，采用潷水器及控制系統(tǒng)，間歇排水水頭損失大，池容的利用率不理想，因此，一般來說并不太適用于大規(guī)模的城市污水處理廠 。 ③ A/A/O法(Anaerobic—Anoxic—Oxic) 由于對城市污水處理的出水有去除氮和磷的要求，故國內(nèi)10年前開發(fā)此厭氧—缺氧—好氧組成的工藝。利用生物處理法脫氮除磷，可獲得優(yōu)質(zhì)出水，是一種深度二級處理工藝。A/A/O法的可同步除磷脫氮機制由兩部分組成：一是除磷，污水中的磷在厭氧狀態(tài)下(DO<0.3mg/L)，釋放出聚磷菌，在好氧狀況下又將其更多吸收，以剩余污泥的形式排出系統(tǒng)。二是脫氮，缺氧段要控制DO<0.7 mg/L，由于兼氧脫氮菌的作用，利用水中BOD作為氫供給體(有機碳源)，將來自好氧池混合液中的硝酸鹽及亞硝酸鹽還原成氮氣逸入大氣，達到脫氮的目的。為有效脫氮除磷，對一般的城市污水，COD/TKN為3.5～7.0(完全脫氮COD/TKN>12.5)，BOD/TKN為1.5～3.5，COD/TP為30～60，BOD/TP為16～40(一般應＞20)。若降低污泥濃度、壓縮污泥齡、控制硝化，以去除磷、BOD5和COD為主，則可用A/O 工藝。 有的城市污水處理的出水不排入湖泊，利用大水體深水排放或灌溉農(nóng)田，可將脫氮除 磷放在下一步改擴建時考慮，以節(jié)省近期投資。 ④ 普通曝氣法及其變法 本工藝出現(xiàn)最早，至今仍有較強的生命力。普曝法處理效果好，經(jīng)驗多，可適應大的污水量，對于大廠可集中建污泥消化池，所產(chǎn)生沼氣可作能源利用。傳統(tǒng)普曝法的不足之處是只能作為常規(guī)二級處理，不具備脫氮除磷功能。 近幾年在工程實踐中，通過降低普通曝氣池容積負荷，可以達到脫氮的目的；在普曝池前設置厭氧區(qū)，可以除磷，亦可用化學法除磷。采用普通曝氣法去除BOD5，在池型上有多種形式(如下文所述的氧化溝)，工程上稱為普通曝氣法的變法，亦可統(tǒng)稱為普通曝氣法。 ⑤ 氧化溝法 本工藝50年代初期發(fā)展形成，因其構造簡單，易于管理，很快得到推廣，且不斷創(chuàng)新，有發(fā)展前景和競爭力，當前可謂熱門工藝。氧化溝在應用中發(fā)展為多種形式，比較有代表性的有： 帕式(Passveer)簡稱單溝式，表面曝氣采用轉刷曝氣，水深一般在2.5～3.5m，轉刷動力效率1.6～1.8kgO2/(kW·h)。 奧式(Orbal)簡稱同心圓式，應用上多為橢圓形的三環(huán)道組成，三個環(huán)道用不同的DO(如外環(huán)為0，中環(huán)為1，內(nèi)環(huán)為2)，有利于脫氮除磷。采用轉碟曝氣，水深一般在4.0～4.5m，動力效率與轉刷接近，現(xiàn)已在山東濰坊、北京黃村和合肥王小郢的城市污水處理廠應用。 若能將氧化溝進水設計成多種方式，能有效地抵抗暴雨流量的沖擊，對一些合流制排水系統(tǒng)的城市污水處理尤為適用。 卡式(Carrousel)簡稱循環(huán)折流式，采用倒傘形葉輪曝氣，從工藝運行來看，水深一般在3.0m左右，但污泥易于沉積，其原因是供氧與流速有矛盾。 三溝式氧化溝(T型氧化溝)，此種型式由三池組成，中間作曝氣池，左右兩池兼作沉淀池和曝氣池。T型氧化溝構造簡單，處理效果不錯，但其采用轉刷曝氣，水深淺，占地面積大，復雜的控制儀表增加了運行管理的難度。不設厭氧池，不具備除磷功能。 氧化溝一般不設初沉池，負荷低，耐沖擊，污泥少。建設費用及電耗視采用的溝型而變，如在轉碟和轉刷曝氣形式中，再引進微孔曝氣，加大水深，能有效地提高氧的利用率(提高20%)和動力效率［達2.5～3.0 kgO2/(kW·h)］。 2．關于曝氣生物濾池 曝氣生物濾池實質(zhì)上是常說的生物接觸氧化池，相當于在曝氣池中添加供微生物棲附的填(濾)料，在填料下鼓氣，是具有活性污泥特點的生物膜法。曝氣生物濾池(BAF)70年代末起源于歐洲大陸，已發(fā)展為法、英等國設備制造公司的技 術和設備產(chǎn)品。由于選用的填料不同，以及是否有脫氮要求，設計的工藝參數(shù)是不同的，如要求處理出水BOD5、SS＜20mg/L，去除BOD5達90%以上的工藝，其容積負荷為0.7～3.0 kgBOD5/(m3·d)，水力停留時間1～2h；以硝化(90%以上)為主的工藝，其容積負荷為0.5～2.0kgBOD5/(m3·d)，水力停留時間2～3h。 一般認為，生物膜法處理城市污水，在國內(nèi)尚需積累經(jīng)驗，處理規(guī)模不宜過大，約5× 104m3/d左右為宜。國外(主要在歐洲)處理水量有達到36×104m3/d的，這與其填料材質(zhì)、自控手段和先進的反沖洗裝置有關，也與其有長期積累的運行 管理經(jīng)驗有關。 3． 關于UNITANK工藝 UNITANK工藝和類似的TCBS工藝、MSBR工藝一樣，都是SBR法新的變型和發(fā)展。它集“序批法”、“普通曝氣池法”及“三溝式氧化溝法”的優(yōu)點，克服了“序批法”間歇進水、“三溝式氧化溝法”占地面積大、“普通曝氣池法”設備多的缺點。 典型的UNITANK工藝是三個水池，三池之間水力連通，每池都設有曝氣系統(tǒng)，外側的兩池設有出水堰及污泥排放口，它們交替作為曝氣池和沉淀池。污水可以進入三池中的任意一個，采用連續(xù)進水、周期交替運行。在自動控制下使各池處在好氧、缺氧及厭氧狀態(tài)，以完 成有機物和氮磷的去除。 UNITANK工藝由比利時Seghers公司首先建在我國的澳門特區(qū)，處理水量14×104m3/d(不下雨時平均處理水量為7×104m3/d)，池型封閉，設計采用的容積負荷為0.58kgBOD/(m3·d)，總的反應池體積為46800m3，曝氣池水力停留時間為8h，出水的BOD5、SS＜20mg/L。 這類一體化工藝是傳統(tǒng)活性污泥工藝的變形，可以采用活性污泥工藝的設計方法對不同的污染物加以去除，如考慮硝化，其負荷一般在0.05～0.10 kgBOD5/(kgMLSS·d)，硝化率視污水溫度而異。而要求污泥穩(wěn)定化，其污泥負荷和污泥齡要遠遠超過硝化時的數(shù)值。 容積利用率低是此類一體化工藝共同的主要問題，就是說在一個較長停留時間的曝氣系統(tǒng)內(nèi)，有50%左右的池容用于沉淀。 UNITANK工藝的成功與否有賴于系統(tǒng)采用穩(wěn)定可靠的儀表及設備，因此引 進技術，消化、吸收和開發(fā)先進的自控系統(tǒng)是應用此工藝的關鍵問題。一般認為，UNITANK工藝不太適用于大型(>10×104m3/d)的城市污水處理廠。 4. 生物處理法的新進展 生物處理法是目前研究得較多、新技術層出不窮的方法， 無論是好氧生物處理技術，還是厭氧生物處理技術都引起了研究人員的極大興趣。因為用生物法利用的是微生物的新陳代謝作用， 以污染物質(zhì)為食料， 將其代謝成諸如CO2、H2O、NH3、SO2等穩(wěn)定的小分子， 它的二次污染小， 對處理生活污水及與之性質(zhì)相近的有機污水有其獨特的優(yōu)勢。生物處理法自從問世以來，其技術已獲得了極大的發(fā)展， 隨著人們生活水平的日益提高， 生活污水中的成也日益復雜， 因此用生物處理方法的目的也從以前能處理降解蛋白質(zhì)、脂肪、碳水化合物等一類物質(zhì)增加到也能處理合成洗滌劑、脫氮、脫磷及其它一些難降解的復雜有機物。這也就必然要求人們改革工藝，過去由于厭氧生物處理的效率不盡人意， 處理時間也較慢， 所以未引起人們的重視， 僅僅用來處理污泥或高濃度有機污水的預處理，但現(xiàn)在由于能源緊張， 厭氧生物處理由于能產(chǎn)生能源物質(zhì)—甲烷而越來越引起人們的青睞， 由此也出現(xiàn)了許多新的工藝。 (1) 活性污泥法的新發(fā)展 到目前為止， 對活性污泥法在運行方式上還沒有大的突破， 往往所作的是一些局部的改進， 但在曝氣方式上確取得了較大的成果， 如純氧曝氣、深井曝氣、射流曝氣， 采用微氣泡擴散器等， 這些都增大了氧轉移率、提高了氧的利用率使曝氣池中氧的濃度增加。如美日等國研制出的一種超微氣泡擴散器， 氣泡直徑50Lm， 氧吸收率達90% ， Reid Engineering Company of Frederick shurg 等研制的氧化溝下表面曝氣也是一種曝氣方式的改進， 把沖刷曝氣(Brush Aeration) 改進透平曝氣(Turbine Aeration) 避免了產(chǎn)生氣溶膠、飛濺、結冰等問題。活性污泥法的另一個發(fā)展趨勢就是朝多功能方向發(fā)展， 采用的方法有： 培養(yǎng)馴化專用細菌，使活性污泥處理對象不局限于生活污水， 還可以處理如酚一類難降解的有毒有機物，甚至馴化可以處理象氰一類有劇毒的無機物；把活性污泥與其它處理方法結合起來，如活性炭—活性污泥法， 它實際上是一種以活性污泥法形式的活性炭吸附、生物氧化法的綜合處理法； 固定活性污泥法是提供微生物附著的表面， 如合成纖維、塑料、細沙、粘土焦炭等， 使曝氣池同時 存在附著相和懸浮相的生物；這些都提高了活性污泥的凈化效率，提高了抗有毒物質(zhì)等沖擊負荷的能力， 還具有脫色、脫氮、削減泡沫的效果， 國外已用于合成纖維、化工印染、煉油、煉焦等工業(yè)生產(chǎn)的污水處理；活性污泥法與厭氧工藝結合來脫氮、脫磷等，最典型的工藝是A-O(anaerobic-oxic) 流程?；钚晕勰喾ㄟ€可和化學法結合， 提高凈化多氯聯(lián)苯、有機磷的去除效果。 (2) 生物膜處理法的新進展 生物膜法最早出現(xiàn)的工藝是1893年在英國出現(xiàn)的將污水噴撒在粗濾料上而得以凈化的普通生物濾池，它是最早出現(xiàn)而至今仍在不斷改進和發(fā)展的人工生物處理設備。在它的基礎上，出現(xiàn)了高負荷生物濾池、塔式生物濾池、生物轉盤和生物接觸氧化等。近二三十年來，又出現(xiàn)了一些新型的生物膜法處理技術，如生物流化床，它是以砂、焦炭、活性炭等顆粒材料作為載體，其載體表面附著生長著生物膜，充氧后的污水以一定流速自下而上流動使載處于流化狀態(tài)，載體上的生物膜可以充分地和污水接觸，使凈化效率提高，它的工藝有空氣流床、純氧流動床、三相流化床和厭氧兼型流化床工藝等?；钚陨餅V池是將生物濾池、曝氣池及二沉池結合為一體的新型污水處理工藝，它的特點是將生物濾池的部分出水回流匯同二沉池的回流污泥一起進入生物濾池，用活性生物濾池處理生活污水和食品加工廢水的試驗結果表明： 該系統(tǒng)具有處理效果好、效率高、BOD 容積負荷大、不發(fā)生污泥膨脹和耐沖擊負荷等優(yōu)點。另外還有空氣驅(qū)動的生物轉盤、生物轉盤和曝氣池相結合、藻類轉盤等。由于生物膜法的生態(tài)環(huán)境與活性污泥法的不同， 生物膜法生態(tài)系統(tǒng)中可以生長藻類、后生動物等， 甚至可以生長硝化菌及反硝化菌等， 因此可以用來脫氮等。 (3) 厭氧生物處理法的新發(fā)展 厭氧生物處理法也有一百多年的歷史，它是利用厭氧微生物在無氧的條件下對有機物進行分解的技術。由于處理效率低、速度慢、且甲烷菌對環(huán)境要求嚴格不易控制等缺點， 厭氧生物處理法長期以來一般僅用于污泥處理， 它的主要工藝是化糞池、消化池等。但是由于近年來能源危機及環(huán)境污染加重，厭氧生物處理由于其產(chǎn)物具有能源物質(zhì)而得到人們的重視， 一大批新的厭氧生物處理法技術相繼誕生， 為了提高厭氧微生物的濃度，有使厭氧微生物附著在載體表面的厭氧生物膜處理方法如厭氧生物濾池、厭氧轉盤、厭氧膨脹床、厭氧接觸氧化、 厭氧檔板反應器、厭氧流化床法， 以及象上流式厭氧污泥床反應器(UASB) 依靠微生物之間凝聚造粒而形成的自己固定法方法。還有人為地固定微生物包埋固定化法， 它是人為地把增殖速度緩慢的厭氧微生物高濃度地保持在處理系統(tǒng)中，提高處理速度、縮小處理設備并可用于處理低濃度的有機污水。如日本本田等人1988 年采用包埋固定厭氧微生物處理TOC 為150mg?L 的人工配水， TOC 的去除率可達95% 以上。在厭氧處理中， 甲烷的增殖速度慢成為產(chǎn)氣的決定步驟， 因此為了保持甲烷發(fā)酵中高濃度的微生物， 出現(xiàn)了利用膜的固液分離法， 如柏分等人1988 年利用超濾膜(UF) 進行甲烷發(fā)酵試驗， 結果表明： 提高了反應器內(nèi)甲烷的濃度， TOC 的容積負荷為2g?L·日， 其去除率可達98.4%以上。厭氧生物處理法目前的發(fā)展趨勢是和其它生物處理方法聯(lián)用， 如厭氧—好氧復合工藝等， 具有節(jié)約投資、節(jié)省能源、污泥產(chǎn)量少、出水水質(zhì)好等一系列優(yōu)點。厭氧生物處理法正朝著能處理低濃度有機污水，能夠脫磷脫氮且運行維護方便經(jīng)濟等方面發(fā)展。 5．活性污泥工藝的發(fā)展趨勢 　　通過幾十年的研究與實踐，活性污泥工藝已經(jīng)成為一種比較完善的工藝。在池形、運行方式、曝氣方式、載體等方面已經(jīng)很難有較大的發(fā)展。用常規(guī)手段也已經(jīng)很難在生物學方面有所突破。有學者認為該工藝未來兩個大的方向是膜分離技術和分子生物學技術的應用。 (1) 膜分離技術的應用 　　用膜分離代替沉淀進行泥水分離，可帶來活性污泥工藝的以下變化： 　?、俨辉俅嬖谖勰嗯蛎泦栴}。在調(diào)控活性污泥系統(tǒng)時，不必再考慮污泥的沉降性能問題，從而使工藝控制大大簡化； 　?、谄貧獬氐奈勰酀舛葘⒋蟠筇岣?ＭＬＳＳ可以大于20000ｍｇ/Ｌ)從而使系統(tǒng)可在超大泥齡、超低負荷狀態(tài)下運行，充分滿足去除各種污染物質(zhì)的需要； 　　③在同樣的處理要求下，可使曝氣池容積大大減小，節(jié)省處理廠的占地面積； 　　④污泥濃度的提高，將要求較高的曝氣速率，因而純氧曝氣將隨著膜分離而被大量采用。 　　雖然膜分離目前還存在易堵塞等方面的問題，但這些問題正逐步得到解決。實際上，目前已有一批膜分離活性污泥系統(tǒng)在運行，如日本Ｈｉｒｏｓｈｉｗａ 市的Ｈｉｇａｓｈｉ污水處理廠的膜分離系統(tǒng)已連續(xù)運行3年。 (2)　分子生物技術的應用 　　目前分子生物技術已開始應用于污水處理領域。為搞清聚磷菌除磷的生化機理，已開始用分子診斷技術獲取聚磷菌的遺傳信息。現(xiàn)在從活性污泥中已發(fā)現(xiàn)的30多種絲狀菌中，只有4種準確命名及生物分類學定位，因為這些絲狀菌大部分無法進行分離純培養(yǎng)。目前正用分子診斷技術進行這些絲狀菌的生物學定位，以進一步準確了解其特性。 　　分子診斷技術的大量應用，活性污泥微生物基因庫的建立，在此基礎上用基因技術培育具有高效活性的污泥菌種，進一步提高處理效果，是未來發(fā)展的方向。 三、本課題研究內(nèi)容 該新鎮(zhèn)將建設成完備的各種市政設施。規(guī)劃人口，近期30000人，2010年發(fā)展為82000人，生活污水標準為160L/cap·d，其總變化系數(shù)為1.5，工業(yè)最大日污水量為5800米3/日，排水采用分流制。污水水質(zhì)按一般的生活污水性質(zhì)考慮。生活污水與工業(yè)廢水混合后其水質(zhì)平均值為：BOD5=190mg/L，SS=238mg/L，CODcr=380mg/L，TP=4.9mg/L，NH3-N=49mg/L，要求經(jīng)過處理后水質(zhì)達到國家《污水綜合排放標準》（GB8978—1996）中一級標準（BOD5≤20mg/L，SS≤20mg/L，CODcr≤60mg/L，TP≤0.5mg/L，NH3-N≤15mg/L）。 所以本工程處理水量：近 期：30000×0.16×1.5+5800=13000m3/d， 2010 年：82000×0.16×1.5+5800=25480m3/d 據(jù)此，該廠按遠期2010年一期2.6萬噸/天建設完成，污水廠主要處理構筑物擬分為二組，每組處理規(guī)模為1.3萬噸/天。這樣既可滿足近期處理水量要求，有留有空地以三期擴建之用。 四、本課題研究方案 本項目污水處理的特點：（1）污水以有機污染物為主，BOD/COD=0.5，可生化性較好，重金屬及其他難以生物降解的有毒有害污染物一般不超標；（2）污水中主要污染物指標BOD、、COD、SS都值都比國內(nèi)一般城鎮(zhèn)污水低30%左右；（3）污水處理廠投產(chǎn)時，多數(shù)重點污染源治理工程已投入運行。 針對以上特點，以及出水要求，現(xiàn)有城鎮(zhèn)污水處理技術的特點，以采用生化處理最為經(jīng)濟。由于氮磷超標，處理工藝尚用硝化除磷。根據(jù)處理規(guī)模（2.6萬噸/天），進出水質(zhì)（一般的生活污水），出水質(zhì)要求（國家《污水綜合排放標準》〈GB8978—1996〉中一級標準），污水處理廠既要求有效地去除BOD5，有要求對污水中的氮、磷進行適當處理，防止神仙溝的富營養(yǎng)化，以及該工程的造價與運行費用，當?shù)氐淖匀粭l件（包括地形、氣候、水資源），污水水量及其變化動態(tài)，運行管理與施工，并參考典型的工藝流程和各種生物處理法的優(yōu)缺點及使用條件。本課題選擇典型的工藝流程，有兩種可供選擇的工藝：1）普通A/A/O法處理工藝。2）厭氧池+氧化溝處理工藝。兩種工藝經(jīng)過比較，氧化溝除了具有A/A/O的效果外，還具有如下特點：（1）具有獨特的水力流動特點，有利于活性污泥的生物凝聚作用，而且可以將其工作區(qū)分為富氧區(qū)，缺氧區(qū)，用以進行硝化和反硝化作用，取得脫氮效果。（2）不設初沉池，有機性懸浮物在氧化溝內(nèi)能達到好氧穩(wěn)定的程度。（3）BOD負荷低，使氧化溝具有對水溫、水質(zhì)、水量的變動有較強的適應性，污泥產(chǎn)率低，勿需進行硝化處理。（4）脫氮效果還能進一步提高。（5）電耗較小，運行費用低。所以本課題選擇厭氧池+氧化溝處理工藝。 本課題研究方案即工藝流程初定如下： 厭氧池+氧化溝處理工藝 五、研究目標、主要特色及工作進度： 研究目標： 改革開放以來，在我國的大中型城市中，建設了一批污水處理設施，對于保護大中型城市的環(huán)境，治理水污染起到了很大作用。隨著我國城鄉(xiāng)經(jīng)濟的發(fā)展，人民生活水平的顯著提高，我國農(nóng)村城市化的速度將大大加快，大量的小城鎮(zhèn)將迅速興起，預計到本世紀末，全國設市城市將達1200個左右，建制鎮(zhèn)25000～3O000個左右，全國城鎮(zhèn)人口達6.8億左右，城市化水平約為45%，其中小城鎮(zhèn)人口所占比例達65%左右。從發(fā)展眼光看，今后我國的大部分人口將生活在中小城鎮(zhèn)。 　　目前全國共有1700O個建制鎮(zhèn)，絕大多數(shù)沒有排水和污水處理設施，而且，由于二十幾年來，鄉(xiāng)鎮(zhèn)企業(yè)的蓬勃發(fā)展，造成一些中小城鎮(zhèn)尤其是經(jīng)濟比較發(fā)達的中小城鎮(zhèn)，污染嚴重，已經(jīng)影響到人民的生活和健康。 　　考慮到1998年1月1日之后，已經(jīng)開始實行《污水排放綜合標準》(GB8978-1996)，因此中小城鎮(zhèn)的污水處理廠在選擇處理工藝時都要考慮除磷脫氮，計一污水處理廠處理該鎮(zhèn)所排放的污水，使處理水達到國家一級排放標準，以減輕對神仙溝和衛(wèi)東河水體的污染。 1． 確定污水廠的處理工藝流程及處理構筑物（或設備）的類型和數(shù)量。 2． 進行處理構筑物及設備的工藝設計計算。 3． 進行污水廠各構筑物、建筑物以及各種管渠等總體布置。 4． 設計圖紙包括： （1） 污水廠平面布置圖； （2） 污水廠的工藝流程、高程布置圖； （3） 單體構筑物的工藝構圖。 主要特色： 為了力求構筑物流程簡單而不影響處理效果，在設計中采取中格柵和提升泵房，細格柵和平流式沉沙池合建一起。其污水主題處理構筑物——卡羅塞（Carrousel）氧化溝具有以下優(yōu)點： 氧化溝工藝一般可不設初沉池，在不增加構筑物及設備的情況下，氧化溝內(nèi)不僅可完成碳源的氧化，還可實現(xiàn)硝化和脫硝，成為A/O工藝；氧化溝前增加厭氧池可成為A2/O（A-A-O）工藝，實現(xiàn)除磷。由于氧化溝內(nèi)活性污泥已經(jīng)好氧穩(wěn)定，可直接濃縮脫水，不必厭氧硝化，這樣在整體上污水處理廠的占地減少。 通過畢業(yè)設計，使學生熟悉并掌握排水工程的設計內(nèi)容、設計原理、方法和步驟，能根據(jù)設計原始設計資料正確地選定設計方案，掌握污水廠設計的基本流程及各構筑物的設計方法，熟悉設計計算書和設計說明書的編寫內(nèi)容和編制方法，并繪制工程圖紙。其設計深度為施工圖階段。 工作進度如下： 序號 各階段工作內(nèi)容 起訖日期 備注 1 資料收集 2005.3.14～2005.3.18 一周 2 完成開題報告 2005.3.21～2005.3.25 一周 3 確定設計方案、工藝流程 2005.3.28～2005.4.1 一周 4 計算個單體構筑物 2005.4.4～2005.5.13 六周 5 總平面布置、高程布置 2005.5.16～2005.5.20 一周 6 繪制設計圖紙 2005.5.23～2005.6.3 兩周 7 整理設計計算、說明書 2005.6.6～2005.6.10 一周 8 準備畢業(yè)設計答辯 2005.6.13～2005.6.17 一周 六、參考文獻： 1．《排水工程》（下）教材 2．《室外排水設計規(guī)范》GBJ—87（1997年版） 3．《地面水環(huán)境質(zhì)量》標準GB3838-88 4．《污水綜合排放標準》GB8978—96 5．《城市污水處理廠污水、污泥排放標準》CJ3025—93 6.《給水排水設計手冊》 7.《中、小型城市污水處理廠的優(yōu)選工藝》 8．《污水除磷脫氮技術研究與實踐》P174-178 9．《國外環(huán)境科學技術》1991 第3 期 10．《上海環(huán)境科學》Vol.16 No.4　1997 11.《污水處理的氧化溝技術》，中國建筑工業(yè)出版社，1988 12. 其它現(xiàn)行的有關規(guī)范和規(guī)定 - 13 -